1、一、 關于輸出電氣量標么化的問題：Outputchanel中的單位欄中，選擇pu對輸出的是否為標么值沒有影響，這里填寫單位pu只能在圖中顯示出單位為pu單位，沒有進行標么值的轉化過程。若想取得標么值輸出，有兩個方法：方法一，在Outputchanel中的Scale Factor中填入所需轉化的標么值的基準值倒數，因為這一因子是乘以輸出結果，所得到的就是標么值輸出了。方法二，采用multimeter組件，這一組件可以對輸出的電壓和有功功率取標么值，前提填寫了對應的基準值。建議在使用過程中注意標么值的使用范圍。目前已知發電機參數中，填寫的是以自身容量為基準的標么值。在將實際系統參數轉化為仿真參數的

2、時候需注意這一問題。二、 RMS兩種輸出格式的差別：RMS電壓有兩種輸出格式，即模擬化和數字化，模擬化輸出曲線疊加的有波紋，適合于對變化速度要求快的場合。而數字化輸出的曲線沒有波紋，輸出很平滑，適合于控制環節使用。兩者各有用途。以下開始分析PSCAD中電力電子元件的分析：1. Power Electronic Switch（電力電子器件）電力電子開關可以實現四種器件功能：二極管、晶閘管、GTO和IGBT。本組件代表了兩狀態電阻性開關并聯一個可選的RC緩沖環節，如下所示：晶閘管、GTO和IGBT模型需要輸入門極觸發脈沖，可用于高頻開關和脈寬調制電力電子電路中。可使用“插值點的觸發脈沖”組件實現插

3、值觸發脈沖。在仿真中，尤其是電壓源轉換或其它FACTS設備中，必須注意觀測到的損耗是符合實際的。 在自換相的導通和關斷（包括正向強制導通）期間，為了計算開關動作的確切時刻，自動采用了插值算法。但是要注意的是，使用門極信號的設備導通和關斷時除非在輸入參數中選擇了“插值”，則不會自動采用插值算法。緩沖環節與電力電子器件并聯，主要作用是緩解電壓或電流的陡變，保護電力電子器件，其中電容和電阻的數值默認的為電阻5000、電容0.05F。緩沖器RC時間常數應反映于仿真的時間步長中，若RC時間常數小于仿真的時間步長，則RC可以不取任何值。2. Diode（二極管）二極管的導通和關斷狀態由它兩端電壓

4、和流經的電流所決定。正向電壓、正向電流時導通。二極管固有導通電阻很小和關斷電阻很大。當其正向偏置且正向電壓超過了輸入參數“Forward Voltage Drop”時二極管導通。電流過零時二極管關斷，直到再次偏置之前一直保持關斷。二極管的VI特性曲線如下所示：為了計算器件動作的準確時刻，導通和關斷事件都采用了插值算法。因此，導通發生在正向電壓正好達到“Forward Voltage Drop”的時刻，而關斷發生在電流正好到零的時刻。注意：反向恢復時間（即在關斷后，恢復到允許一定的反向電流流過器件的時間）。如果導通電阻為零或小于開關閾值，則器件的導通狀態就被視為理想短路。3. Thyristor

5、（晶閘管）晶閘管通常由門極收觸發后保持導通，而根據器件自身的電壓和電流情況決定何時關斷。為了產生門極觸發脈沖，需要外部的控制信號晶閘管導通電阻很小，關斷電阻很大。其狀態會在以下情況下發生改變：1. 器件兩端的正向偏置電壓大于或等于輸入參數“Forward Voltage Drop”，且門極信號從0變為1。2. 器件兩端的正向偏置電壓大于或等于輸入參數“Forward Voltage Drop”，且門極信號預置為1（即觸發角為0°，作為二極管使用）3. 正向偏置電壓大于或等于輸入參數“Forward Break-Over Voltage”。4. 關斷時刻在器件電流的過零點（電壓反向，電

6、流未反向時，晶閘管還保持導通；電壓正向，而電流反向時，晶閘管關斷）。晶閘管的V-I特性如下所示:在自換相的導通和關斷（包括正向強制導通）期間，為了計算開關動作的確切時刻，自動采用了插值算法。但需要注意的是，是否插值計算到來的門極信號，用戶有選擇權。本組件還模擬了息弧時間。因此，輸入參數“Minimum Extinction Time”所定義的時間還未過去，而正向偏置電壓又大于了輸入參數“Forward Voltage Drop”，則晶閘管會重新導通。即使沒有門極觸發信號，這種情況也會發生。注意：二極管的反向恢復時間（即在關斷后，恢復到允許一定的反向電流流過器件的時間）假定為零。如果導通電阻為零

7、或小于開關閾值，則器件的導通狀態就被視為理想短路。4. GTO/IGBTGTO和IGBT模型本質上相同。GTO/IGBT通常由門極觸發導通和關斷。為了產生門極觸發脈沖需要有外部的控制信號。 GTO/IGBT的特性與晶閘管非常相似，除了GTO/IGBT能在門極脈沖為0時關斷器件，而不管器件是否受到了正向偏置電壓。GTO/IGBT模型的VI特性如下所示：在自換相的導通和關斷（包括正向強制導通）期間，為了計算開關動作的確切時刻，自動采用了插值算法。但需要注意的是，是否插值計算到來的門極信號，用戶有選擇權。5. Transistor其模型與GTO和IGBT一樣。6. Interpolatio

8、n and Switching（插值和器件動作）在指定的時間段內，電力網絡的暫態仿真是一系列離散間隔（時間步長）網絡方程的求解。EMTDC是固定時長的暫態仿真程序，因此仿真之前一旦選定就保持不變。由于時間步長固定，網絡事件如故障或晶閘管動作可能發生在這些離散時間點之中（如果不是刻意修正的話）。這就意味著如果器件動作處于時間步長間隔中的話，只有等到下一時間步長時程序才能體現出此事件。這一現象將導致不精確和不期望的器件動作延遲。在很多情況下，像斷路器跳閘，一個事件步長的延遲（即50ms）不會造成什么后果。但是在電力電子電路仿真中，這樣的延遲會導非常不精確的結果（即50ms在60Hz時大約為1電角度

9、）。削減此延遲的一個方法是縮短時間步長，然而，這樣會增加計算時間的開銷，而且不一定能夠給出精確的結果。另外一個辦法就是采用變時間步長解法，如果發現了器件動作事件，程序將把事件步長分割為更小的步長。然而，這無法克服器件開合感性和容性電路時，由于電流和電壓的微分所造成的偽電壓和電流尖峰問題。  如果事件發生在時間步長內的話，EMTDC使用插值算法來尋找事件發生的確切時刻。這么做比縮短時間步長的方法結果更精確、計算速度更快，并且允許EMTDC在更大的事件步長下精確地模擬任何動作事件， 計算機理解釋如下：1. 每一開關設備在被DSDYN子程序調用時，都自動將其動作標準加入到下拉列表中。主程序

10、在時間步長的終點求解電壓和電流，而在時間步長的起點儲存開關設備的狀態。 這些設備可通過直接定義時間點或電壓、電流的變化水平來指定一個開關動作事件。2. 主程序確定動作的開關設備，標準基于它的開關條件率先得到滿足，然后于動作的時間點處在此設備所處的子系統中插值所有的電壓和電流。對應的支路合或斷，需要對導納矩陣重新進行三角分解。 3. 然后，EMTDC求解全部已有變量，自插值點向前前進一個時間步長，求解所有節點電壓。有必要再檢查所有設備是否又出現了插入的開關動作，直至原始時間步長結束。4. 如果沒有更多的開關事件，則進行最終的插值計算然后返回原始的時間步長序列。以上步驟可用下圖

11、表述:舉例：根據圖4-2所示，讓我們考慮二極管導通，在電流過零時將關斷。當DSDYN在t=1調用二極管子程序時，由于電流為正，所以沒有發生開關動作。如果沒有采用插值（或EMTDC關閉了插值功能），在t=2時得到相應解。此時，二極管子程序發現其自身電流為負，在隨之的t=3時將器件關斷。由此，二極管中這一過程中允許流過了反向電流。  EMTDC采用插值算法，當DSDYN在t=1調用二極管子程序時，由于電流為正器件處于導通狀態。然而由于此支路可關斷，其位于主程序中的相應列表中，列表中列出的支路需要檢查其電流是否過零，如果過零則在時間步長的終點前切斷此支路。 主程序在t=2處生成解，但是它還

12、檢查列表是否滿足插值條件。由于在t=2二極管電流解為負，主程序將計算電流的實際過零點。主程序還將插值計算此時間點處的所有電壓和電流（即t=1.2），然后將二極管關斷。  假設在此時間步長內沒有更多的開關動作，主程序就計算出t=1.2和2.2（1.2t）時的電壓，然后退回t=2處計算相應的電壓，并將仿真重新設置回整數間隔的時間步長上。注意：盡管二極管在t=1.2處關斷，調用DSDYN和DSOUT仍僅在t=1, 2和3處，二極管中不會再出現反向電流。 主程序調用DSOUT，因此在t2處可以將電壓和電流輸出。然后在t=2調用DSDYN，而在t=3繼續正常的求解。在上述過程中進行的同時還有另

13、一事件發生：在開關動作的同時程序會自動設定一個顫振移除標志。只要無中斷的半個時間步長插值完成后就清除這一標志（意思是指這半個時間步長內沒有器件動作）。在上述例子中，這就意味著還要在t=1.7處進行插值（即1.2和2.2的中點處），在t=2.7處進行求解，然后像之前那樣由最終的插值點返回求t=2.0時的解。 為了避免在一個時間步長內有過多的開關動作，還要將時間前進至少0.01%的步長然后求解。另外，任何兩個（或多個）設備的開關動作間隔時間小于0.01%步長的話，就視為同時發生。  以一個簡單的HVDC系統為例說明插值的應用，這里仿真時間步長為50s，對于整流側常數alpha定

14、值給出對應的不同測量值，如圖4-4(a)和(b)所示。采用插值算法的alpha測量值只有0.001°的波動，而沒有采用插值算法的觸發結果的波動大于1°。如此大的觸發角波動（1°或更大）會產生非特性諧波，從而阻止了對觸發角的精細調節。在上述兩個例子中，EMTDC自動地將晶閘管關斷插入到其電流過零點處。在以下情況時應用插值是有利的：· 具有大量快速切換設備的電路；· 帶有浪涌避雷器的電路與電力電子設備連接；· HVDC系統與易發生次同步諧振的同步機相聯；· 使用小信號波動法分析AC/DC系統，這時精細的觸發角控制是必須的；

15、83; 使用GTO與反向晶閘管構成的強制換相換流器；· PWM電路和STATCOM系統；· 分析具有電力電子設備的開環傳遞函數；7. 6-Pulse Bridge（6脈波橋）6脈波橋模塊如圖所示，其有三相圖和單相圖兩種顯示方式。這一組件簡潔地表征了直流變換器，其包括了一個6脈波格雷茲變換橋（可做整流器也可作逆變器）、一個內部的鎖相震蕩器、觸發和閥閉鎖控制、觸發角和息弧角的測量。內部的每一個晶閘管也包含了RC緩沖器環節。6脈波橋主要有以下的外部輸入和輸出變量：Ø ComBus：為內部鎖相振蕩器提供輸入信號，此輸入端通過Node Loop組件與換相母線相聯。Ø

16、; AO：為變化器輸入觸發角Ø KB：輸入閉鎖或解鎖控制信號Ø AM：觸發角的測量值輸出Ø GM：息弧角的測量值輸出8. Static VAR Compensator（靜止無功補償器）這一組件表征的是一12脈波TSC/TCR靜止無功補償系統。此模型中包括了SVC系統的變壓器，其一次側為星形接線、二次側為三角形接線。用戶可以選擇SVC吸收無功（感性運行）和發出無功（容性運行）的限制，也即TSC容量段的數目。每一相等的容量段的額定容量由總的限制容量除以容量段的數目而得到。靜止無功補償器包括以下外部的輸入和輸出變量：Ø CSW：電容器投切信號，1表示投入一組電

17、容，-1表示切除一組電容。Ø AO：Alpha的定值，只有在選擇了Firing Pulses From: | Internal PLO才有效。Ø KB：閉鎖和解鎖信號，0表示閉鎖TCR，1表示解鎖。Ø FPD：三角形連接的TCR的觸發數組（6個元素），只有在選擇了Firing Pulses From: | External才有效。Ø FPS：星形連接的TCR的觸發數組（6個元素），只有在選擇了Firing Pulses From: | External才有效。Ø NCT：輸出TSC投入的電容器組數目。Ø ICP：栓鎖電容器投切信號CS

18、W，在所有的投切過程結束后將CSW信號置為零。9. Interpolated Firing Pulses（插值點的觸發脈沖）這一組件返回一個二元數組，包括觸發脈沖和晶閘管、IGBTs和GTOs插值導通關斷時刻所必須的插值時間標簽。第一個元素信號為0或1，表示實際的門極控制信號。第二個元素為插值的時刻。組件的輸出是基于輸入信號H和L的比較得出的。L通常是觸發角定值，H則來自于鎖相振蕩器或者與之等同的環節（將觸發角定值與電壓信號的實時相位即鎖相環節的輸出相比較，當時間步長前進到t與tt之間有器件動作，也即觸發角定值位于這兩點之間時，就運用插值算法進行計算，并輸出觸發信號。否則就輸出0）。如圖所示t

19、hetaY1是鎖相器的輸出信號，在于order1觸發角定值信號比較后，決定出了觸發信號gy1的觸發時刻。同樣地，gy1的關斷信號也是如此得出得，不過依賴于此組件的OFF部分。此組件可以為以下元件生成定時的觸發脈沖。Ø 單個GTO/IGBT；Ø 6脈波GTO/IGBT橋；Ø 單個晶閘管；Ø 6脈波晶閘管橋。需要注意的是，若使用的是GTO或IGBT，則此組件還提供了對OFF信號的輸入信號比較。10. Generic Current Control（通用的電流控制）直流輸電仿真這一組件模擬了通用的電流或極控制。在實際的HVDC系統中，這一組件的兩個輸入電流定值

20、和息弧角期望值可由系統的保護性需求諸如“依賴于電流限制的電壓”所處理生成。然而電流控制仍是直流連接運行的一個重要特性，這是因為閥限制了過電流能力。電流定值限制要確保換流器電流保持在安全的運行水平上。通常對于某極上的每一閥組，電流控制器都提供一個觸發角的期望值。于是，電流控制器也可稱之為“極控制器”。輸入到電流控制器的電流定值由某些額外的控制、保護和限制條件所調節，以確保穩態和暫態的功率控制和系統保護。此模型實現兩種功能。第一，借由電流定值（CO）和電流測量值（CD）之間的誤差，通過比例積分控制器生成alpha定值。第二，生成息弧角（gamma）的誤差信號（DGE），在電流測量值小于電流定值時，

21、它能增大gamma的期望值。電流定值可由一些其它控制包括“依賴電流限制的電壓”輸入給極控制器，而電流期望值可由“主功率控制”而來。HVDC電流測量值通常取自于極中的平波電抗器或者與閥組串聯的某直流支路，取出的電流在此組件中進行控制。直流傳感器往往都有一個響應時間，可能是延遲時間或者是滯后函數也或者是兩者的結合，其時間常數一般取0.55.0ms。另外，還需用濾波器濾除基波外的諧波，如6次或12次諧波。電流邊界（CM）輸入參數通常是固定值。換流器在正常運行工況下控制電流時，CM取0。如果正常運行工況下換流器沒有控制電流，則需對逆變器設置CM為正值（大約為0.1pu），對整流器設置CM為負值（大約為

22、-0.1pu）以強制換流器建立起直流電壓。兩端或多端直流連接配置中的某一換流器都以這種方式決定電壓，而對其它換流器施以零電流邊界的電流控制。電流邊界的作用是修正電流定值，從而換流器控制直流電流以適應不同的傳輸水平，而不是試圖以電流控制換流器達到這一目標。強制換流閥的觸發角期望值置于alpha允許的最大值上，結果是閥組控制器的gamma控制替代了觸發角定值控制。此時的gamma等于換流閥所能達到的最小gamma定值上。若息弧角（gamma）控制激活的話，則不能再對換流器進行電流控制。在整流器中，負的電流邊界會強制觸發角置于最小值上，以使得其喪失對電流的控制能力。輸入參數“電流誤差的斜率”控制了電

23、流誤差控制的增益。如果此值為零，則DGE為零。對整流器來說DGE取零值是正常的。另外整流器中gamma控制是不激活的，則DGE會取一較小的值。通用電流控制組件的外部輸入變量如下：Ø CD：直流電流響應（恒為正），單位p.u.；Ø CO：直流電流定值（恒為正），單位p.u.；Ø DA：alpha期望值，單位rad;Ø DGE：dleta gamma的誤差，單位rad。11. Generic Gamma Control（通用的gamma控制）直流輸電仿真這一組件模擬了通用的息弧角（gamma）控制。當換流器反向運行時，如果息弧角過小的話會引起換相失敗。通過對

24、息弧角gamma進行控制以避免出現這一情況。此控制器的輸入是6脈波或12脈波換流器的gamma測量值。為了避免換相失敗，在通用的gamma控制組件中對gamma測量值進行處理，包括以下內容：l 修正gamma測量值使其等于基波交流信號上一周期觀測到的最小值。l 如果gamma測量值變化劇烈，則啟動暫態的控制過程，或者交流波形出現畸變。在這種情況下，gamma期望值會增加幾度。gamma控制器的輸出是觸發角期望定值（AO），將其與由每極的電流控制器得到的觸發角期望值進行對比。觸發角的實際定值選擇這兩個相比中的最小的。對逆變器而言，當alpha定值增加到對應的gamma定值小于其gamma期望值時

25、，將轉為gamma控制。Gamma期望值也可以由“極控制器”的電流誤差控制來修正。輸入參數是delta gamma的誤差（DGE）。穩態情況下它是零，正常情況下不會啟動去修正gamma期望值。  標么直流電流的測量值CD用于探查直流電流的異常增加，如果此時閥組運行于逆變器狀態則有可能導致換相失敗。如果伴隨著直流電流的增加gamma的定值沒有有效增加則CD可能為零。相似地，如果換流器運行于整流器狀態，則gamma控制無效，且CD為0.0。此時只有在直流電流的暫態增量超出輸入參數定義的電流增量水平的情況下，gamma控制才是有效的。選定的電流增量水平需足夠確保gamma控制不會對正常的直

26、流電流波動有響應。通用gamma控制組件的外部輸入和輸出如下所示：l DA：alpha期望值，單位rad；l DGE：delta gamma的誤差，單位rad；l G：閥組的gamma測量值，單位rad；l CD：直流電流測量值（恒正），單位p.u.；l AO：輸出給閥的alpha定值，單位rad。12. Voltage Dependent Current Limits（依賴于電流限制的電壓）本組件返回一個電壓依賴性電流限制，對它有兩種初始化方法，一是在直流電壓測量值跌落于定值以下時觸發計數器，二是通過延遲函數。究竟采用何種方法，取決于輸入參數“Delay or Lag Function”。大

27、多數直流輸電系統必須將以下情況的影響最小化，包括大電流抽出、注入功率因數低的交流系統。對于短路比低的換流器，交流電壓將會崩潰。電壓依賴性電流限制主要用于直流連接，防止設備在此情況下運行過長時間。識別出崩潰的直流電壓后，將每一組換流閥的電流控制器定值減小到極限，即0.20.5pu。有兩種電壓依賴性電流限制函數，延遲或滯后函數。它們之間有輕微的不同。為了避免電壓依賴性電流限制運行于顫振狀態或者頻繁的投入/切除，輸入參數“Volts for Applying Limit (Von)”的幅值必須小于“Volts for Removing Limit (Voff)”。在討論同一極性的直流線路電壓測量值時

28、，輸入Von和Voff也是必要的。如果負極電壓可靠測量值為負值時，Von和Voff也必須為負值。在輸入參數Von到Voff兩個電壓水平的過渡上，有兩種模式可供選擇。它們分別是滯后特性，或者直線斜率特性。選擇那種主要取決于輸入參數“Hysterisis”和“Straight Line”。這一組件在大多數電壓依賴性電流限制應用中有效。經常用于整流器和逆變器上。應用中需必須注意協調兩端換流器特性使得電壓能夠恢復。舉個例子如果說，逆變器的特性是企圖控制比整流器所產生的更大的電流，則直流連接可能鎖定在逆變器觸發角限值最小值上而不能恢復。更為復雜的電壓依賴性電流限制可以通過此組件的串聯得到。電壓依賴性電流

29、限制組件有以下外部輸入和輸出:l VD：直流側測量電壓（負極取負值），單位kV；l CI：電流定值（恒正），單位p.u.；l CO：電流定值輸出（恒正），單位p.u.。13. Minimum Gamma Measurement（gamma的最小測量值）此組件測量輸入的gamma信號，輸出上一完整基波周期中的gamma最小值。輸出每隔30電角度（即1/12周期）更新一次，因此此組件的輸出就是過去12個30°時間段中的最小值。它的最大輸出是。14. CCCM Controller for Rectifier（整流器的聯合協調控制器）本組件模擬了采用聯合協調控制方法（Combined Co

30、ordinated Control Method, CCCM）的直流系統電壓依賴電壓定值的特性。CCCM對每一處直流站的直流電流和直流電壓進行聯合和協調控制。15. CCCM Contoller for Inverter（逆變器的聯合協調控制器）本組件模擬了采用聯合協調控制方法（Combined Coordinated Control Method, CCCM）的直流系統電壓依賴電壓定值的特性。CCCM對每一處直流站的直流電流和直流電壓進行聯合和協調控制。整流器和逆變器的聯合協調控制器組件都模擬了采用兩河協調控制方法的直流系統電壓依賴電壓定值的特性。CCCM對每一處直流站的直流電流和直流電壓進

31、行聯合和協調控制。向CCCM控制器中加入一些特殊的代數函數，以協調輸入和生成直流電壓定值（整流器側，逆變器側）和直流電流定值（整流器側，逆變器側）。以上框圖中的字母和下標的含義如下：“U”代表直流電壓，“I”代表直流電流，“P”代表直流功率。下標“o”代表定值，下標“d”代表測量值。所有信號都以直流額定基準電壓、電流和功率取了標么值。下標“r”和“i”分別指的是信號的位置位于整流器側和逆變器側。Gamma（）是息弧角，而，其中的指的是觸發角。直流電壓和電流的定值由一些特殊的代數函數所生成，再與它們的測量值進行比較，得到的誤差值輸入給PI控制器，在每一處直流站點，PI控制器都可以獨立生成觸發角定

32、值。需要注意的是上圖中與CCCM控制器相聯的PI控制器并不包含在CCCM組件中，需要用戶單獨添加。運用CCCM控制器的關鍵整流器實質上是作為功率控制器運行，而逆變器則是作為電阻控制器在運行。電壓依賴性電流定值限制（VDCOL）環節也可以植入到CCCM控制器組件的那些特殊代數函數中，結果換流器的特性如下圖說是。CCCM控制方法的特性對薄弱網架非常有益，此類網絡不僅為了穩定性需要快速的功率恢復，還要求在采用息弧角控制時可以更高效。比例積分控制器的增益和時間常數必須在大信號擾動下進行參數優化。這可以通過試驗或者多路運算特性找到最好的定值。需要注意的是Manitoba HVDC研究中心有限公司沒有對外

33、宣布CCCM控制方法模型的有效性和準確性。可將它作為興趣和培訓所用。16. Effective Gamma Measurement（有效的gamma測量值）本組件可以計算6脈波逆變器的有效gamma。所謂的有效gamma是指電壓剛過零的閥的gamma角。本組件包括以下外部輸入和輸出：l VV（6）：晶閘管電壓的6元素測量值數組輸入，單位kV；l Gv（6）：晶閘管的6元素g測量值輸入，單位s；l  Ge：最后一個正向偏置閥的gamma測量值輸出，單位°；l Ga：gamma平均值輸出，單位°；l Gm：gamma最小值輸出，單位°；17. Apparen

34、t Gamma Measurement（視在gamma的測量）本組件生成一個gamma的視在測量值，其由閥的gamma值和線電壓過零點交叉而得到。包括以下外部輸入和輸出：l VV：閥的輸入電壓，單位kV；l FP：晶閘管的導通角；l VI：線電壓輸入，單位kV；l GAPP：gama測量值輸出，單位°。18. Thyristor Switched Capacitor Allocator（晶閘管投切電容器的分配）本組件監視定值輸入信號（AO），如果信號超出了規定的限值（UP和DWN），則生成信號以投入或切除一組電容器。在這之后，施加一段時延以允許AO適應它的新值。此模型正常是用作Sta

35、tic VAR Compensator組件的CSW輸入，如下所示：19. TSC/TCR Non-Linear Susceptance Characteristic（TSC/TCR的非線性電納特性）本組件模擬了Static VAR Compensator中的TSC和TCR的非線性電納特性。主要有以下外部的輸入和輸出：l BSVS：靜止無功補償器的電納值（參考值），單位p.u.；l Nc：TSC當前投入的數目（使用中的）；l BL：TCR電抗的輸出電納，單位p.u.；l VTCR：非線性的TCR電納輸出，單位p.u.；TCR的非線性電納輸出BTCR由以下公示所確定：這里：；變壓器一二次繞組間的漏

36、抗；SVC變壓器三相額定容量；電容器組總的無功。20. TCR/TSC Capacitor Switching Logic（TCR/TSC電容投切邏輯）本組件生成信號以投切Static VAR Compensator組件中的TSC電容器組。有以下外部輸入和輸出：l Nc：當下投入運行的TSC組數；l ：切除一組TSC的信號（1將切除1組）；l +：投入一組TSC的信號（1將投入1組）；l KB：閉鎖或解鎖信號1或0（0則閉鎖輸出）。本組件的輸出是1或-1，1表示投入一組，-1表示切除一組。21. Metal Oxide Surge Arrestor（金屬氧化物浪涌避雷器）本組件用來模擬無間隙型金屬氧化物浪涌