1、機 械 設(shè) 計 課 程 設(shè) 計計算說明書設(shè)計題目:設(shè)計者 :指導(dǎo)老師設(shè)計時間:設(shè)計單位:目 錄一 課程設(shè)計任務(wù)書 . 2二 設(shè)計要求 .2三 設(shè)計步驟 .21. 傳動裝置總體設(shè)計方案 .22. 電動機的選擇 .33. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比 .44. 齒輪的設(shè)計 .65. 滾動軸承和傳動軸的設(shè)計 .8 附:兩根軸的裝配草圖 .166. 鍵聯(lián)接設(shè)計 .187. 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計 .198. 潤滑密封設(shè)計 .20四 設(shè)計小結(jié) .20五 參考資料 .21第 1頁一 課程設(shè)計任務(wù)書課程設(shè)計題目:設(shè)計帶式運輸機傳動裝置(簡圖如下1輸送帶2滾筒3聯(lián)軸器4減速器5 V 帶傳動 6電動機1. 設(shè)計條

2、件:1機器功用 由輸送帶運送物料,如:沙石,磚,煤炭,谷物等;2工作情況 單項運輸,載荷輕度振動,環(huán)境溫度不超過 40;3運動要求 輸送帶運動速度誤差不超過 7%;4使用壽命 8年,每年 350天,每天 8小時;5檢修周期 一年小修,三年大修;6生產(chǎn)廠型 中小型機械制造廠;7生產(chǎn)批量 單件小批量生產(chǎn);2. 原始數(shù)據(jù): 二 . 設(shè)計要求1. 減速器裝配圖一張。(三視圖, A1圖紙2. 繪制軸、齒輪零件圖各一張。(A3圖紙3. 設(shè)計計算說明書一份。三 . 設(shè)計步驟1. 傳動裝置總體設(shè)計方案1外傳動機構(gòu)為 V 帶傳動。第 2頁第 3 頁2減速器為一級展開式圓柱齒輪減速器。 3 方案簡圖如下圖:1輸送

3、帶; 2滾筒; 3聯(lián)軸器; 4減速器; 5 V 帶傳動; 6電動機4該方案的優(yōu)缺點:該工作機有輕微振動,由于 V 帶有緩沖吸振能力,采用 V 帶傳動能減小振動帶來的影響, 并且該工作機屬于小功率、 載荷變化不大, 可以 采用 V 帶這種簡單的結(jié)構(gòu), 并且價格便宜, 標(biāo)準(zhǔn)化程度高, 大幅降低了成本。 減 速器部分一級圓柱齒輪減速, 這是一級減速器中應(yīng)用最廣泛的一種。 原動機部分 為 Y 系列三相交流 異步適應(yīng)工作條件、工作可靠,此外還結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、成本低傳動效率高。2、電動機的選擇 1選擇電動機的類型按工作要求和工作條件選用 Y 系列三相籠型異步電動機,全封閉自扇冷式結(jié) 構(gòu),電壓 380V

4、 。 2選擇電動機的容量 工作機的有效功率為kw v P w 6F =從電動機到工作機傳送帶間的總效率為543321=第 4頁由機械設(shè)計課程上機與設(shè)計表 9-1可知:1 : V帶傳動效率 0.96 2:滾動軸承效率 0.99(球軸承3 :齒輪傳動效率 0.97 (7級精度一般齒輪傳動4 :聯(lián)軸器傳動效率 0.99(彈性聯(lián)軸器5 :卷筒傳動效率 0.96所以電動機所需工作功率為kw P P wd 98. 686. 06=3確定電動機轉(zhuǎn)速按表 5-1推薦的傳動比合理范圍,一級圓柱齒輪減速器傳動比 81'=i 而工作機卷筒軸的轉(zhuǎn)速為 s Dvn w /rad 219. 02. 1=所以電動機

5、轉(zhuǎn)速的可選范圍為:min 960120(min 120 81('r r n i n w d =綜 合 考慮電動機和傳動裝置的尺寸、 質(zhì)量及價格等因素, 為使傳動裝置結(jié)構(gòu)緊湊, 決定 選用同步轉(zhuǎn)速為 750min r 的電動機。根據(jù)電動機類型、容量和轉(zhuǎn)速,由機械設(shè)計課程上機與設(shè)計表 16-2選 定電動機型號為 Y160L-8。其主要性能如下表: 3. 計算傳動裝置的總傳動比 i 并分配傳動比 (1.總傳動比 i 為 6120720=wm n n i第 5頁(2.分配傳動比 III=i i i考慮潤滑條件等因素,初定 2=Ii 3=IIi1. 各軸的轉(zhuǎn)速錯誤!未找到引用源。 軸 min 7

6、20r n n m =I 錯誤!未找到引用源。 軸 min 360r i n n =IIII錯誤!未找到引用源。 軸 min 120r i n n =IIIIIII卷筒軸 min 120r n n w =III 2.各軸的輸入功率錯誤!未找到引用源。 軸 kw P P d 98. 6=I錯誤!未找到引用源。 軸 kw P P 63. 621=III 錯誤!未找到引用源。 軸 kw P P 37. 623=IIIII卷筒軸 kw P P 24. 624=III卷3 . 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 電動機軸的輸出轉(zhuǎn)矩 d T 為:mmN n P T md d =4661026. 972098. 61055.

7、91055. 9 錯誤!未找到引用源。 軸 mm N T T d =I41026. 9錯誤!未找到引用源。 軸 mm N i T T =IIII5211076. 1錯誤!未找到引用源。 軸 mm N i T T =IIIIIII5231007. 5卷筒軸 mm N T T =III5241097. 4卷第 6頁 4. 齒輪的設(shè)計1選定材料及確定許用應(yīng)力(1按簡圖所示的傳動方案,選用直齒圓柱齒輪傳動。(2材料選擇。由機械設(shè)計基礎(chǔ)表 11-1選擇小齒輪材料為 45鋼(調(diào)質(zhì), 硬度為 280HBS , MPa 6001lim H =, MPa 450FE =, 大齒輪為 45鋼 (正火 , 硬度 為

8、 240HBS , MPa 3801lim H =, MPa 320FE =, 二者材料硬度差為 60HBS 。 (3由機械設(shè)計基礎(chǔ)表 11-5, 取 25. 1S =H , 6. 1S =F , MPaPa 480M 25. 1600S HHlim1H1=第 7頁MPaPa 304M 25. 1380S HHlim2H2=MPaPa 25. 281M 6. 1450S FFE1F1=MPaPa 200M 6. 1320S FFE2F2=2按齒面接觸強度設(shè)計設(shè)齒輪按 7既精度制造, 取載荷系數(shù)為 1.3。 齒寬系數(shù) 8. 0d =(機械設(shè)計基 礎(chǔ)表 11-6 小齒輪上的轉(zhuǎn)矩mm N n P T

9、 =II552511076. 136063. 6105. 95105. 95取 Z=188(機械設(shè)計基礎(chǔ)表 11-4mm90 4805. 2188(3138. 01076. 13. 12 Z (122352H 11=+=+H E d Z u u KT d 齒數(shù)取 25z 1=,則 75z 3z 12= 模數(shù) mmmm z 6. 32590d m 11=齒寬 mm mm d d 72908. 0b 1= 取 mm 75b , mm 80b 21=, 按機械設(shè)計基礎(chǔ)表 4-1取 m=3.75mm,實際的mmm z 75. 9375. 325d 1=mm mm 25. 28175. 375d 2=中

10、心距 mmmm d d 5. 187225. 28175. 932a 21=+=+=3驗算齒輪彎曲強度齒形系數(shù)(由機械設(shè)計基礎(chǔ)圖 11-8和圖 11-9可得 75. 2Y 1=Fa , 6. 1Y 1=Sa 26. 2Y 2=Fa , 75. 1Y 2=Sa第 8頁校驗:MPaMPa a M z bm Y Y KT F Sa 25. 2815. 79P 2575. 3726. 175. 21076. 13. 1221251211Fa 11F =MPaMPa MPa Y Y Y Y Sa Fa sa Fa F 20045. 716. 175. 275. 126. 25. 79F211221F2=

11、校驗合格4計算齒輪圓周速度 v s n d v /m 7. 11000603609010006011=5 齒頂高、齒根高和齒高等計算mm mm m 4375. 875. 325. 225. 2h = mm m h a a 75. 3h *=mm mm m h a 6875. 475. 3 25. 01( c h *f =+=+=( 6基圓直徑''1122cos 72cos 2067.7, cos 360cos 20338.3d d m m d d m m =匯總計算結(jié)果如下表: 5. 滾動軸承和傳動軸的設(shè)計 (一 . 高速軸的設(shè)計第 9頁 . 輸在軸上的功率 P 、轉(zhuǎn)速 n 和

12、轉(zhuǎn)矩 T 由上可知:kw P 63. 6=II, min 360r n =II, mm N T =II51076. 1 . 求作用在齒輪上的力因已知高速小齒輪的分度圓直徑 mm m z 605. 224d 1= 圓周力:N d T F t 3. 187721=徑向力:N N F F t r 3. 68320tan 3. 1877tan = 軸向力 : 0F =a . 初步確定軸的最小直徑材料為 45鋼,正火處理。根據(jù)機械設(shè)計基礎(chǔ)表 14-2,取 110C =,于 是 mm 05. 2936063. 6110'min =mm n P d C , 由 于 鍵 槽 的 影 響 , 故mm d

13、 d 9. 2903. 1'min min = 輸出軸的最小直徑顯然是安裝帶輪處的直徑 1d ,取 mm d 351=,根據(jù)帶輪結(jié) 構(gòu)和尺寸,取 mm l 501=。 . 齒輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(1.根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1. 為了滿足帶輪的軸向定位要求, 1段右端需制出一軸肩,故取 2段的直徑mm d 422=;2.初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用角 接觸球軸承。按照工作要求并根據(jù) mm d 422=,查手冊選取單列角接觸球軸承 7009AC ,其尺寸為 mm mm mm B D d 167545=,故 mm d d 4573=。 3.由 小

14、齒 輪 尺 寸 可 知 , 齒 輪 處 的 軸 端 4的 直 徑 mm d 504=,mm 773804=-=mm l 。軸肩高度 d h 07. 0>,故取 mm h 4=,則軸肩處的直徑mm58d 5=。4.軸承端蓋的總寬度為 mm 23(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定 。根 據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求, 取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器 右端面間的距離 mm l 18=,故 mm l 412=。5. 根據(jù)安裝時齒輪中心要在一條線上,可得 mm 333=l 至此,已初步確定了軸的各段和長度。 (2.軸上零件的周向定位由 機械設(shè)計課程上機與設(shè)計 表 11-1查得帶輪與軸的周

15、向定位采用平鍵連 AYFAZAYMC1M C2MC T接。 按 1d 平鍵截面 mm h b 810L =截面 mm mm mm h b 63914L =保證的,此處選軸的直徑尺寸公差為 (3.確定軸上圓角和倒角尺寸參考機械設(shè)計表 15-2 . 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計算簡圖, 扭矩圖。L=124.5mm1 求垂直面的支撐反力N64. 3412F F r 11V =-=F Ld L F a rNF F V r V 64. 341F 12=-=2 求水平面的支撐反力NN F t H H 65. 93823. 6832F F 21=3繪制垂直面的彎矩圖mN m N L F V =2

16、7. 2121245. 064. 3412M 21CmN m N L F V =27. 2121245. 064. 3412M 1'C14 繪制水平面的彎矩圖mN m N L F =43. 5821245. 065. 9382M H 1C25求合成彎矩圖m N m N =+=+=18. 6243. 5827. 21M M Mc 222C22C16 求軸傳遞的轉(zhuǎn)矩mN m N F t =88209375. 03. 18772d T 17 求危險截面的當(dāng)量彎矩從圖可以看出面 a-a 面最危險,其當(dāng)量彎矩為:22(M T M c e +=取折合系數(shù) 6. 0=,代入上式得mN m N e =

17、+=57. 81 886. 0(18. 62M 228計算危險截面處的軸的最小直徑軸的材料為 45鋼, 正火處理, 由 機械設(shè)計基礎(chǔ) 表 14-1查得 MPa 600B =由 表 14-3查得 MPa b 551=-mm mm M be 57. 24551. 01057. 811. 0d 331=-考慮到鍵槽對軸的削弱,將最小直徑加大 5%mm mm 8. 25%51(57. 24d min =+=而實際設(shè)計的危險截面處的 min 8. 2550d d mm mm =>= 因此該軸符合要求 (二 . 低速軸的設(shè)計 . 輸出軸上的功率 IIIP 、轉(zhuǎn)速 IIIn 和轉(zhuǎn)矩 IIIT由上可知

18、kw P 37. 6=III, min 120r n =III, mm N T =III51007. 5 . 求作用在齒輪上的力因已知低速大齒輪的分度圓直徑 mm mm 25. 28175. 375d 2= 圓周力:N d T F t 3. 360522=III徑向力:N F F t r 2. 1312tan = 軸向力:0F =a . 初步確定軸的最小直徑材料為 45鋼,正火處理。根據(jù)機械設(shè)計基礎(chǔ)表 14-2,取 110C =,于是 mm34. 4112037. 611033'min =IIIIIImm n P d C , 由 于 鍵 槽 的 影 響 , 故mm d d 6. 420

19、3. 1'min min =輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑 1d 。為了使所選的軸直徑1d 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),故需同時選取聯(lián)軸器型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩 III=T K T A ca ,查機械設(shè)計表 14-1,取 5. 1=A K ,則:m N mm T K T A ca =III659N 1007. 53. 15按照計算轉(zhuǎn)矩 ca T 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件,查手冊,選用 HL4型彈性柱銷 聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為 m N 1250。半聯(lián)軸器的孔徑 mm d 45=I,故取mm d 451=,半聯(lián)軸器長度 mm L 112=,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度 mm L 84=

20、I . 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(1.根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1.為 了 滿 足 辦 聯(lián) 軸 器 的 軸 向 定 位 要 求 , 1段 右 端 需 制 出 一 軸 肩mm d 126d 12=-, 故取 2段的直徑 mm d 522=; 左端用軸端擋圈定位。 半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度 mm L 112=,為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不 壓在軸的端面上,故第 1段的長度應(yīng)比 IL 略短一些,現(xiàn)取 mm l 1101= 2.初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用角 接觸球軸承。按照工作要求并根據(jù) mm d 522=,查手冊選取單列角接觸球軸 7011AC , 其尺

21、寸為 mm mm mm B D d 189055=, 故 mm d d 5563=。 3.取安裝齒輪處的軸端第 4段的直徑 mm d 604=;齒輪的左端與左軸承之 間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的跨度為 75mm ,為了使套筒端面可靠地壓緊齒 輪,此軸端應(yīng)略短于輪轂寬度,故取 mm l 724=。齒輪的右端采用軸肩定位,齒輪的軸向定位軸肩 mm d d 12645=-,取 mm d 655=。軸環(huán)寬度 h b 4. 1,取mm l 5. 125=。4.軸承端蓋的總寬度為 mm 23(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定, 由軸 承 外 徑 D=90mm得 mm 10d 3=, 而 mm d 1d

22、30+=, 32. 1e d =, 總 寬 度 為mmmm mm e 231211d 0=+=+ 。 根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離 mm l 18=,故 mm l 412=。 5.根據(jù)安裝時齒輪中心要在一條線上,有設(shè)計軸的草圖可得 mm 363=l至此,已初步確定了軸的各段和長度。數(shù)據(jù)統(tǒng)計如下表: (2.軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按 4d 由機械設(shè)計課程上 機與設(shè)計表 11-1查得齒輪與軸的連接,選用平鍵截面 mm mm h b 1118=, 鍵槽用鍵槽銑刀加工,長為 mm 63;同樣,半聯(lián)軸器與軸的

23、連接,選用平鍵為mmmm mm 90914。滾動軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的,此處選軸的直徑尺寸公差為 6m 。 (3.確定軸上圓角和倒角尺寸參考機械設(shè)計表 15-2,取軸端圓角 452。 . 求軸上的載荷 L=122.5mm,K=106mm 1 求垂直面的支撐反力N1. 6562F F r 11V =-=F Ld L F a rNF F V r V 1. 656F 12=-=3 求水平面的支撐反力NN F t H H 65. 180223. 36052F F 21=4 求 F 點在支點產(chǎn)生的反力NN LK F F 86531225. 0106. 010000F 1=N F F F

24、18653F 12F =+=4繪制垂直面的彎矩圖mN m N L F V =19. 4021225. 01. 6562M 21CmN m N L F V =19. 4021225. 01. 6562M 1'C15繪制水平面的彎矩圖mN m N L F =4. 11021225. 065. 18022M H 1C26 F 力產(chǎn)生的彎矩圖m N m K F F =1060N 106. 010000M 2 危險截面 F 力產(chǎn)生的彎矩為: mN m N L F F =53021225. 086532M 1aF7求合成彎矩圖m N m N =+=+=5. 6475304. 11019. 40M

25、M M Mc 22aF 2C22C1 (8 求軸傳遞的轉(zhuǎn)矩mN m N F t =507228125. 03. 36052d T 19 求危險截面的當(dāng)量彎矩從圖可以看出面 a-a 面最危險,其當(dāng)量彎矩為:22 (M T M a e +=取折合系數(shù) 6. 0=,代入上式得m N m N e =+=4. 715 5076. 0(5. 647M 229計算危險截面處的軸的最小直徑軸的材料為 45鋼, 正火處理, 由 機械設(shè)計基礎(chǔ) 表 14-1查得 MPa 600B =由 表 14-3查得 MPa b 551=-mm mm M be 67. 50551. 0104. 7151. 0d 331=-考慮到

26、鍵槽對軸的削弱,將最小直徑加大 5%mm mm 2. 53%51(67. 50d min =+=而實際設(shè)計的危險截面處的 min 2. 5360d d mm mm =>= 因此該軸符合要求附:兩根軸的裝配草圖如下 (三 . 滾動軸承的校核軸承的預(yù)計壽命 h L H 29200365108' = 計算輸入軸承(1.已知 min 360r n =II,兩軸承的徑向反力 N F F R R 65. 93821= 由選定的角接觸球軸承 7009AC ,軸承內(nèi)部的軸向力 r S F F 68. 0=N F F F R S S 3. 63868. 021= (2.因為 21S a S F F

27、 F =+,所以 0=a F故 N F F S A 3. 63811=, N F F S A 3. 63822=(3. 68. 011=R A F F , 68. 022=R A F F ,查手冊可得 68. 0=e 由于 e F F R A <11,故 0, 111=Y X ;e F F R A <22, 故 0, 122=Y X (4.計算當(dāng)量載荷 1P 、 2P由機械設(shè)計基礎(chǔ)表 16-9,取 3. 1=p f ,則 N F Y F X f P A r p 1207 (111=+= N F Y F X f P A r p 1207 (222=+= (5.軸承壽命計算由于 21P

28、 P =,取 N P 1207=,角接觸球軸承,取 3=, 1=t f 查手冊得 7009AC 型角接觸球軸承的 8. 25=r C ,則h L h h PC f nL H t H 2920045215112072580013606010(6010'366=>=故滿足預(yù)期壽命。 . 計算輸出軸承(1.已知 min 120r n =III,兩軸承的徑向反力 N F F R R 65. 180221= 由選定的角接觸球軸承 7011AC ,軸承內(nèi)部的軸向力 r S F F 68. 0=N F F F R S S 8. 125568. 021= (2.因為 21S a S F F F

29、=+,所以 0=a F故 N F F S A 8. 122511=, N F F S A 8. 122522=(3. 68. 011=R A F F , 68. 022=R A F F ,查手冊可得 68. 0=e 由于 e F F R A 11,故 0, 111=Y X ; e F F R A 22, 故 0, 122=Y X (4.計算當(dāng)量載荷 1P 、 2P由機械設(shè)計表 13-6,取 3. 1=p f ,則N F Y F X f P A r p 5. 1593 (111=+= N F Y F X f P A r p 5. 1593 (222=+= (5.軸承壽命計算由于 21P P =,

30、取 N P 5. 1593=,角接觸球軸承,取 3=, 1=t f 查手冊得 7006AC 型角接觸球軸承的 2. 35=r C ,則 292001497060 5. 1593352001(1206010(6010'366=>=H t H L h PC f nL 故滿足預(yù)期壽命。 6.鍵聯(lián)接設(shè)計 . 帶輪與輸入軸間鍵的選擇及校核軸徑 mm d 35=,輪轂長度 mm L 50=,查手冊,選 A 型平鍵,其尺寸為mmb 10=, mm h 8=, mm L 36=(GB/T 1095-2003現(xiàn)校核其強度:mm b L l 28=-=, mm N T =51076. 1a8. 89

31、a 28835/1076. 1445MP MP dhl T p=/9/6666666查手冊得 MPa p 110=,因為 p p<,故鍵符合強度要求。 . 輸入軸與齒輪間鍵的選擇及校核軸徑 mm d 50=,輪轂長度 mm L 77=,查手冊,選 A 型平鍵,其尺寸為mmb 14=, mm h 9=, mm L 63=(GB/T 1095-2003現(xiàn)校核其強度:mm b L l 49=-=, mm N T =51076. 1Mpa Mpa dhl T p9. 3149950/1076. 1445=查手冊得 MPa p 110=,因為 p p<,故鍵符合強度要求。 . 輸出軸與聯(lián)軸器

32、間鍵的選擇及校核軸徑 mm d 45=,輪轂長度 mm L 110=,查手冊,選 A 型平鍵,其尺寸為mmb 14=, mm h 9=, mm L 90=(GB/T 1095-2003現(xiàn)校核其強度:mm b L l 76=-=, mm N T =51007. 5 p = 4T dhl = 4 × 5.07 × 10 5 / 45 × 9 × 76 Mpa = 65 .89 Mpa 查手冊得 p = 110 MPa ，因為 p < p ，故鍵符合強度要求。 .輸出軸與大齒輪間鍵的選擇及校核 軸徑 d = 60 mm ，輪轂長度 L = 72 mm ，

33、查手冊，選 A 型平鍵，其尺寸為 b = 18mm ， h = 11mm ， L = 63 mm (GB/T 1095-2003 現(xiàn)校核其強度： l = L b = 45 mm , T = 5.07 × 10 5 N mm p = 4T dhl = 4 × 5.07 × 10 5 / 60 ×11 × 45 Mpa = 68 .28 Mpa 查手冊得 p = 110 MPa ，因為 p < p ，故鍵符合強度要求。 7.箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計 7.箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計 制成， 采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量， 減速器的箱體采用鑄造 （HT200）

34、大端蓋分機體采用 H7 配合. is 6 1.機體有足夠的剛度 在機體為加肋，外輪廓為長方形，增強了軸承座剛度 2.考慮到機體內(nèi)零件的潤滑，密封散熱。 因其傳動件速度小于 12m/s，故采用侵油潤油，同時為了避免油攪得沉渣濺起， 齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯x H 大于 40mm 為保證機蓋與機座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其 表面粗糙度為 6.3 3.機體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性. 鑄件壁厚為 8mm，圓角半徑為 R=10mm.體外型簡單，拔模方便. 4.對附件設(shè)計 A 視孔蓋和窺視孔： 在機蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以 便于能伸入進行操作，窺視孔有蓋板，機體上開窺視孔與凸緣一塊，有便于機械 加工出支承蓋板的表面并用墊片加強密封，蓋板用鑄鐵制成，用 M8 緊固 B 油螺塞： 放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，以便放油， 放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應(yīng)凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部 的支承面，并加封油圈加以密封。 C 油標(biāo)： 油標(biāo)位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處。 油尺安置的部位不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出.。 第 20 頁 D 通氣孔