1、三角形鋼管懸挑斜撐腳手架計算書計算依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑結構荷載規范GB50009-20123、鋼結構設計規范GB50017-20034、施工技術2006.2期由于國家未對鋼管懸挑腳手架作出相應規定，故本計算書參考施工技術2006.2期編制，僅供參考。1. 腳手架參數雙排腳手架搭設高度為5m;搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m,立桿的橫距為1.05m,立桿的步距為1.8m;內排架距離墻長度為0.30m；橫向水平桿在上，搭接在縱向水平桿上的橫向水平桿根數為2根；三角形鋼管支撐點豎向距離為3.60m；采用的鋼管類型為048X3;橫桿與立桿連接方式

2、為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2. 活荷載參數施工均布荷載(kN/m2)：2.000；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：2層；3. 風荷載參數本工程地處浙江溫州市，查荷載規范基本風壓為0.350kN/m；風壓高度變化系數注為0.920,風荷載體型系數西為1.254;計算中考慮風荷載作用；4. 靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m)：0.1250；腳手板自重標準值(kN/m2)：0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m)：0.170；安全設施與安全網自重標準值（kN/m

3、2）:0.010;腳手板鋪設層數：2層；腳手板類別：竹串片腳手板；欄桿擋板類別：竹串片腳手板擋板；二、橫向水平桿的計算橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。按照上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算橫向水平桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算橫向水平桿的自重標準值：Pi=0.03kN/m;腳手板的荷載標準值：P2=0.35xi.5/3=0.17kN/m;活荷載標準值：Q=2X1.5/3=1kN/m;荷載的計算值：q=1.2>0.03+1.2>0.17+1.4xl=1.65kN/m;1.65kN/m1050橫向水平桿計算簡圖2 .強度計算最大彎矩考慮為

4、簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：2Mqma=q|/8最大彎矩Mmax=1.65>.052/8=0.23kNm最大應力計算值（=MkW=50.64N/mm橫向水平桿的最大彎曲應力C=50.64N/mn2小于橫向水平桿的抗彎強度設計值2f=205N/mm橫向水平吧的彎曲應力滿足要求！3 .撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m;4Vmax=5ql/384EI最大撓度v5.0X1.21Xl0504/(384X2.06X105Xl07800)=0.86mm；橫向水平桿的最大撓度0.86mm小于橫向水平桿的最大容許撓度105

5、0/150=7與10mm橫向水平桿的撓度滿足要求！三、縱向水平桿的計算縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。1 .荷載值計算橫向水平桿的自重標準值：R=0.03X1.05=0.03kN;腳手板的荷載標準值：自=0.35X1.05X1.5/3=0.18kN;活荷載標準值：Q=2X1.05X1.5/3=1.05kN;D.8?kN O.S7kNO.B7kN 0.37kN0.87kN O.S7kN2350荷載的設計值：P=(1.2>0.03+1.2>0.18+1.4X05)/2=0.87kN1.縱向水平桿計算簡圖2 .強度驗算最大彎矩考慮為縱向水平桿自重

6、均布荷載與橫向水平桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。MmaX=0.08ql均布荷載最大彎矩計算：Mma=0.08X0.03X.5X.5=0.01kNm集中荷載最大彎矩計算公式如下：pmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算：Mma=0.267X).87X1.5=0.35kNmM=M1max+M2ma=0.01+0.35=0.35kNm最大應力計算值(=0.35X06/4490=78.6N/mmf;縱向水平桿的最大彎曲應力計算值(=78.6N/mm小于縱向水平桿的抗彎強度設計值22f=205N/mm2縱向水平桿的彎曲應力滿足要求！3 .撓度驗算最大撓度考慮為縱向水平桿自重均布荷載與橫向水平

7、桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和;均布荷載最大撓度計算公式如下：vaF0.677ql4/100EI縱向水平桿自重均布荷載引起的最大撓度：45VaF0.677X0.03X500/(100X2.06X0X07800)=0.05mm；集中荷載最大撓度計算公式如下：3Vpmax=1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：橫向水平桿傳遞荷載P=(0.03+0.18+1.05)/2=0.63kN35V=1.883X0.63X15003/(100X2.06X105X107800)=1.82mm;最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.05+1.82=1.87mm;縱向水平桿的

8、最大撓度1.87mm小于縱向水平桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm縱向水平桿的撓度滿足要求！四、扣件抗滑力的計算雙扣件承載力設計值取12.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為9.60kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5):WR其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取9.60kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫向水平桿的自重標準值：R=0.03X1.05>2/2=0.035kN;縱向水平桿的自重標準值：R=0.03Xl.5=0.05kN;腳手板的自重

9、標準值：R=0.35X05X5/2=0.28kN;活荷載標準值：Q=2K1.05X1.5/2=1.58kN;荷載的設計值：R=1.2X(0.035+0.05+0.276)+1.4Xl.58=2.64kN;R<9.6kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNgi=0.1248+(1.05X2/2)X0.033/1.80X5.00=0.721kN;(2) 腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2NG2=0.3

10、5X2X1.5X(1.05+0.3)/2=0.71kN?(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹串片擋腳板，標準值為0.17kN/mNg3=0.17X2Xl.5/2=0.26kN;(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0.01kN/m2NG4=0.0iXl.5X5=0.08kN;經計算得到，靜荷載標準值NG=NGi+NG2+N3+NG4=1.76kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的取值。經1/2計算得到，活荷載標準值Nq=2X1.05X1.5X2/2=3.15kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2Ng+0.9X1.4Nq=1.2X1.76+

11、0.9X1.4X3.15=6.08kN;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2X1.76+1.4X3.15=6.52kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算CDk=?s?GJO其中u-基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：u=0.35kN/m2;序一風壓高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：尸0.74;步一風荷載體型系數：取值為1.25;經計算得到，風荷載標準值為：2u=0.35>0.74x1.25=0.23kN/m;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW

12、為：Mw=0.9X1.4uLah2/10=0.9>.4>0.23>1.5>.82/10=0.13kNm考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式o=N/(g)+MWW<f立桿的軸心壓力設計值：N=6.081kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式o=N/(g)<f立桿的軸心壓力設計值：N=N'=6.52kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第5.2.8條得：k=1.155，長細比驗算時，k=1；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20

13、11)表5.2.8得：尸1.5;長細比驗算：計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=2.7m;長細比：L0/i=170;立桿穩定性計滿足要求！軸心受壓桿件穩定性驗算：計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=3.12m;A=4.24軸心受壓立桿的穩定系數?,由長細比Io/i的結果查表得到：?=0.19立桿凈截面面積cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；考慮風荷載時2o=6080.85/(0.19>424)+131485.71/4490=105.57N/mm2;立桿穩定性計算o=105.57N/mnn小于立桿的抗壓強度設計值f=2

14、05N/mm立桿穩定性計滿足要求！不考慮風荷載時0=6521.85/(0.19>424)=81.82N/mm；立桿穩定性計算o=81.82N/mnn小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm立桿穩定性滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算廠0.92,由=1.25,0.35二佞?=0.92X1.25X).35=0.4kN/m每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=2.7m2;按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.2.12 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN)

15、 ，N0=3 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Niw=1.4X?>Aw=1.53kN;連墻件的軸向力設計值Nl =Nlw + N0= 4.53kN ;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=?A0.85*f其中?-軸心受壓立桿的穩定系數；l/i=300/15.9=18.87;查表得到忻0.95,l為內排架距離墻的長度；A=4.24cm2;f=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.95X4.24X10-4X0.85X205X103=70.11kN;Nl=4.53kN<Nf=70.11kN連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上

16、計算得到N=4.53kN,小于雙扣件的抗滑力9.6kN雙扣件抗滑承載滿足要求！雙利件n1一二T結/A連墻件扣件連接示意圖八、三角形鋼管懸挑支撐計算在豎向荷載作用下，計算簡圖如下PiParr鋼管樁鋼管樁立面1、上圖所示豎向荷載P、P2由腳手架立桿所傳，作用在三角形鋼管懸支撐上各個桿件內力和各個支點的支座反力計算如下：(1) 三角形鋼管懸支撐的各桿件軸力：Nbd=6.081X(0.402+3.602).5/3.60=6.118kN;Ncd=6.081>(0.40+1.05)2+3.6020.5/3.60=6.556kN;Nbc=6.081>0.40+1.05)/3.60=2.449kN

17、;Nab=6.081>0.40/3.60+2.449=3.125kN;(2) 三角形鋼管懸支撐的各支點的支座反力：RAH(拉力)=3.125kN;rd?壓力)=3.125kN;Rdv=R+R=12.162kNo2、三角形鋼管懸支撐中水平桿ABC的力，除由R、B產生的軸力mb外，還有RP產生的壓屈剪力N和風荷載引起的水平力NW(1) 由P、自產生的壓屈剪力N/:Nv=EPi/(85?Nv=EP/(85?=12.162/(85>0.14)=1.022kN;Q(3600.0002+400.0002)0.5/(1.590>10)=228;式中?為立桿穩定系數，根據2查表得?=0.14

18、0。(2) 風荷載引起的NW：計算風荷載qw=1.4(0.7UZUS?妙Laqw=1.4>0.7>s>(0)>La=1.4>0.7?.920>.254>0.350)>4.500=1.781kN/mLa-連墻件橫向距離，取4.50m；以連墻桿作為支點，在風荷載作用下，按四跨連續梁計算，邊支座反力：R=0.393>qw>L=0.393>1.781>3.60=2.519kN；L-連墻件豎向距離，取3.60m；風荷載給三角懸挑腳手架水平桿的力N計算：N2R=5.039kN。(3) 、三角懸挑的桿件和節點設計(1) 水平桿AB軸拉力N'AB=NXB+N/+N=3.125+1.022+5.039=9.186kN;32鋼管的拉