1、泵閥常用耐腐蝕材料全球閥門網整理 2008-1-14來源:全球閥門網【大 中 小】關閉 直接進論壇1腐蝕的分類及特點1.1點蝕點蝕又稱坑蝕和小孔腐蝕。點蝕有大有小，一般情況下，點蝕的深度要比其直徑大的多。點蝕經唱法生在表面有鈍化膜或保護膜的金屬上由于金屬材料中存在缺陷、雜質和溶質等的不均一性，當介質中含有某些活性陰離子（如CI-）時，這些活性陰離子首先被吸附在金屬表面某些點上，從而使金屬表面鈍化膜發生破 壞。一旦這層鈍化膜被破壞又缺乏自鈍化能力時，金屬表面就發生腐蝕。這是因為在金屬表面缺陷處易漏出機體金屬，使其呈活化狀態，而鈍化膜處仍為鈍態， 這樣就形成了活性 一鈍性腐蝕電池，由于陽極面積比陰

2、極面積小得多，陽極電流密度很大，所以腐蝕往深處發展， 金屬表面很快就被腐蝕成小孔，這種現象被稱為點蝕石油、化工的腐蝕失效類型統計中，點蝕約占20%25%。流動不暢的含活性陰離子的介質中容易形成活性陰離子的積聚和濃縮的條件，促使點蝕的生成。粗糙的表面比光滑的表面更容易發生點蝕PH值降低、溫度升高都會增加點蝕的傾向。氧化性金屬離子（如Fe3+、Cu2+、Hg2+等）能促進點蝕的產生。但某些含氧陰離子（如氫氧化物、鉻酸鹽、硝酸鹽和硫酸鹽等）能防止點蝕點蝕雖然失重不大， 但由于陽極面積很小，所以腐蝕速率很快，嚴重時可造成設備穿孔，使 大量的油、水、氣泄漏，有時甚至造成火災、爆炸等嚴重事故，危險性很大。

3、點蝕會使晶間 腐蝕、應力腐蝕和腐蝕疲勞等加劇，在很多情況下點蝕是這些類型腐蝕的起源1.2縫隙腐蝕在電解液中，金屬與金屬或金屬與非金屬表面之間構成狹窄的縫隙，縫隙內有關物質的移動受到了阻滯，形成濃差電池，從而產生局部腐蝕，這種腐蝕被稱為縫隙腐蝕。縫隙腐蝕常發生在設備中法蘭的連接處，墊圈、襯板、纏繞與金屬重疊處，它可以在不同的金屬和不同的 腐蝕介質中出現，從而給生產設備的正常運行造成嚴重障礙，甚至發生破壞事故。對鈦及鈦合金來說，縫隙腐蝕是最應關注的腐蝕現象。介質中，氧氣濃度增加，縫隙腐蝕量增加；PH值減小，陽極溶解速度增加，縫隙腐蝕量也增加；活性陰離子的濃度增加，縫隙腐蝕敏感 性升高。但是，某些含

4、氧陰離子的增加會減小縫隙腐蝕量1.3應力腐蝕材料在特定的腐蝕介質中和在靜拉伸應力（包括外加載荷、熱應力、冷加工、熱加工、焊接等所引起的殘余應力， 以及裂縫銹蝕產物的楔入應力等）下，所出現的低于強度極限的脆性開裂現象，稱為應力腐蝕開裂 .應力腐蝕開裂是先在金屬的腐蝕敏感部位形成微小凹坑， 產生細長的裂縫， 且裂縫擴展很快， 能在短時間內發生嚴重的破壞。應力腐蝕開裂在石油、化工腐蝕失效類型中所占比例最高， 可達 50%.應力腐蝕的產生有兩個基本條件： 一是材料對介質具有一定的應力腐蝕開裂敏感性； 二是存 在足夠高的拉應力。 導致應力腐蝕開裂的應力可以來自工作應力， 也可以來自制造過程中產 生的殘余

5、應力。據統計，在應力腐蝕開裂事故中，由殘余應力所引起的占80%以上，而由第一階段為孕育期， 在這一階段內， 因腐蝕過程局部化 第二階段為腐蝕裂紋發展時期，當裂紋生核后，在腐蝕 裂紋擴展；第三階段中， 由于拉應力的局部集中， 裂紋工作應力引起的則不足 20%. 應力腐蝕過程一般可分為三個階段。 和拉應力作用的結果，使裂紋生核； 介質和金屬中拉應力的共同作用下， 急劇生長導致零件的破壞 .在發生應力腐蝕破裂時， 并不發生明顯的均勻腐蝕， 甚至腐蝕產物極少， 有時肉眼也難以發 現，因此，應力腐蝕是一種非常危險的破壞一般來說， 介質中氯化物濃度的增加， 會縮短應力腐蝕開裂所需的時間。 不同氯化物的腐蝕

6、 作用是按 Mg2+Fe3+ 、 Ca2+、 Na1+、 Li1+ 等離子的順序遞減的。發生應力腐蝕的溫度一般 在50 C300 C之間循環硫化床防止應力腐蝕應從減少腐蝕和消除拉應力兩方面來采取措 施。主要是：一要盡量避免使用對應力腐蝕敏感的材料；二在設計設備結構時要力求合理， 盡量減少應力集中和積存腐蝕介質；三在加工制造設備時，要注意消除殘余應力.1.4 腐蝕疲勞 腐蝕疲勞是在腐蝕介質與循環應力的聯合作用下產生的。 這種由于腐蝕介質而引起的抗腐蝕 疲勞性能的降低， 稱為腐蝕疲勞。 疲勞破壞的應力值低于屈服點， 在一定的臨界循環應力值 （疲勞極限或稱疲勞壽命） 以上時， 才會發生疲勞破壞。 而

7、腐蝕疲勞卻可能在很低的應力條 件下就發生破斷，因而它是很危險的 . 影響材料腐蝕疲勞的因素主要有應力交變速度、介質溫度、介質成分、材料尺寸、 加工和熱處理等。增加載荷循環速度、降低介質的 PH 值或升高介質的溫度，都會使腐蝕疲勞強度下 降。材料表面的損傷或較低的粗糙度所產生的應力集中， 會使疲勞極限下降， 從而也會降低 疲勞強度 .1.5 晶間腐蝕晶間腐蝕是金屬材料在特定的腐蝕介質中， 沿著材料的晶粒間界受到腐蝕， 使晶粒之間喪失 結合力的一種局部腐蝕破壞現象。受這種腐蝕的設備或零件，有時從外表看仍是完好光亮， 但由于晶粒之間的結合力被破壞， 材料幾乎喪失了強度， 嚴重者會失去金屬聲音， 輕輕

8、敲擊 便成為粉末 .據統計，在石油、化工設備腐蝕失效事故中，晶間腐蝕約占4% 9%，主要發生在用軋材焊接的容器及熱交換器上 .一般認為，晶界合金元素的貧化是產生晶間腐蝕的主要原因。通過提高材料的純度，去除碳、氮、磷和硅等有害微量元素或加入少量穩定化元素（鈦、鈮），以控制晶界上析出的碳化物及采用適當的熱處理制度和適當的加工工藝，可防止晶間腐蝕的產生1.6均勻腐蝕均勻腐蝕是指在與環境接觸的整個金屬表面上幾乎以相同速度進行的腐蝕。在應用耐蝕材料時，應以抗均勻腐蝕作為主要的耐蝕性能依據，在特殊情況下才考慮某些抗局部腐蝕的性能1.7磨損腐蝕（沖蝕）由磨損和腐蝕聯合作用而產生的材料破壞過程叫磨損腐蝕。磨損

9、腐蝕可發生在高速流動的流體管道及載有懸浮摩擦顆粒流體的泵、管道等處。有的過流部件，如高壓減壓閥中的閥瓣（頭）和閥座、離心泵的葉輪、 風機中的葉片等，在這些部位腐蝕介質的相對流動速度很高，使鈍化型耐蝕金屬材料表面的鈍化膜，因受到過分的機械沖刷作用而不易恢復，腐蝕率會明顯加劇，如果腐蝕介質中存在著固相顆粒，會大大加劇磨損腐蝕1.8氫脆金屬材料特別是鈦材一旦吸氫，就會析出脆性氫化物，使機械強度劣化。在腐蝕介質中，金屬因腐蝕反應析出的氫及制造過程中吸收的氫，是金屬中氫的主要來源。 金屬的表面狀態對吸氫有明顯的影響， 研究表明，鈦材的研磨表面吸氫量最多，其次為原始表面，而真空退火和酸洗表面最難吸氫 2泵

10、閥常用耐蝕材料序號牌號代號適用介質1|lCr18Ni9 （ Ti）304、18-8、B有機酸、低溫低濃度各種酸堿鹽|oOCr18Ni9304L有機酸、低溫低濃度各種酸堿鹽，抗晶間腐蝕DCr18Ni12Mo2 （ Ti）316、M稀硫酸、磷酸、有機酸，耐蝕性比304好40OCr18Ni12Mo2Ti316L稀硫酸、磷酸、有機酸，耐蝕性比304好，抗晶間腐蝕|xr20Ni25Mo5Cu2904有機酸（醋酸、甲酸等）、磷酸、低溫稀硫酸和鹽酸0OCr2ONi25Mo5Cu2904L有機酸（醋酸、甲酸等）、磷酸、低溫稀硫酸和鹽酸，抗晶間腐蝕7|0Cr30Ni42Mo3Cu2804 （因可合金）高溫高濃度

11、燒堿和鹽及高溫 40%50%硫酸8DCr20Ni42Mo3Cu2824 （因可合金）高溫高濃度燒堿和鹽及高溫 40%50%硫酸90Cr24Ni2OMo2Cu3卜合金w 60：各種濃度的硫酸10”Cr26Ni5Mo2Cu3CD-4MCU稀硫酸、磷酸（可時效硬化耐磨）11pOCr25Ni6Mo2Lm-4硝酸磷肥專用鋼12DCr18Ni5Mo5卜H55海水13DCr21Ni32Mo2Cu320號合金稀硫酸（t w 130，濃度40%左右）14D0Cr10Ni20Mo1.5Si6CuSS920濃硫酸（t w 130，濃度 93%98%）150Cr12Ni25Mo3Cu3Si2Ni941全濃度常溫硫酸，

12、特別適用1000以下中等濃度（50%左右）硫酸160Cr3ONi6Mo2Mn1.5和合金稀硫酸（濃度1%1.5%，溫度V 800）170Cr27Ni31Mo4.5Cu228號合金（ZS28）鹽酸料漿CD|00|0Cr13Ni7Si4S-05 鋼中濃中溫硫酸DCr17Ni17Si5S-05鋼（日本）高濃高溫硫酸200OCr14Ni14Si4C4全濃度硝酸，特別適用濃硝酸，是目前濃硝酸用鋼綜合性能最好的鑄材210ONi65Cu28Fe2.5Mn1.5蒙耐爾合金非氧化性介質，氫氟酸、氫氧化鈉溶液，高溫燒堿等22|oNi60Mo22Fe20哈氏合金A硫酸、鹽酸、磷酸、醋酸、蟻酸等23|oNi65Mo2

13、8Fe5V哈氏合金B硫酸、鹽酸、磷酸、醋酸、蟻酸等240Ni6OMo18Fe8Cr17Cu2.5Mn哈氏合金C冷硝酸、次氯酸、氫氟酸等25STNiCr202鎳鑄鐵高溫高濃度燒堿26STSi15高硅耐蝕鑄鐵（G）硝酸、鉻酸、硫酸等（不含 HCl ）27乍GCr28高鉻鑄鐵（E）濃硝酸bJ|rA2工業純鈦氧化性腐蝕介質|riAI6V4TC4氧化性腐蝕介質30”Mo32|鈦32鉬合金氧化性及還原性腐蝕介質等31TiPd0.2鈦鈀合金氧化性腐蝕介質，抗縫隙腐蝕能力強，對還原性酸有一定的耐蝕能力32TiMo0.3Ni0.8鈦鉬鎳合金與TiPd0.2相近，價格較 TiPd0.2低33TiTa5鈦鉭合金熱濃

14、硝酸及合成樹脂等強腐蝕介質。鈦材在大氣中氧化處理能有效防止吸氫標準代號或牌號國家（地區）或 標準化機構標準代號或牌號國家（地區）或標準化機構GB中國國家標準AWS美國焊接學會JB中國機械工業部標準BS英國H/HG/HGJ中國化工部標準COPANT泛美技術標準委員會YB中國冶金工業部標準CSA加拿大標準協會ZB中國專業標準DIN德國標準化學會機械電子工業部通用機械行業內部 標準ECISS歐洲鋼鐵標準化委員會ACI美國合金鑄造學會FED美國AECMA歐洲航天設備制造商協會GOST（前）蘇聯AFNOR法國標準化協會IS印度AIR法國航空部標準化局ISO國際標準化組織AISI美國鋼鐵學會JIS日本AM

15、S美國航天航空材料技術規范MIL美國軍用規范與標準ANSI美國國家標準學會NBS美國國家標準局API美國石油學會NF法國AS澳大利亞SABS南非標準局ASME美國機械工程師學會SAE美國汽車工程師協會ASTM美國材料與試驗協會UNI意大利全國標準協會4常見金屬材料的力學性能名稱、代號、單位和涵義指 標單位涵義 說明名稱|符號性 標 彈 指彈性模量UN/mm2金屬在彈性范圍內，外力和變形成比例地增長，即應力與應變成 正比例關系時（符合虎克定理），這個比例系數就稱為彈性模量， 根據應力，應變的性質通常又分為：彈性模量和切變模量，彈性 模量的大小，相當于引起物體單位變形時所需應力之大小，是衡 量材料

16、剛度的指標，彈性模量愈大，剛度也愈大。切變模量GN/mm2彈性極限IdN/mm2這是表示金屬最大彈性的指標，即在彈性變形階段，試樣不產生塑性變形時所能承受的最大應力強度性能指標抗拉強度abN/mm2指外力是拉力時的強度極限，它是衡量金屬材料強度的主要性能指標抗彎強度b bl或awN/mm2指外力是彎曲力時的強度極限抗壓強度a b （或ayN/mm2指外力是壓力時的強度極限，壓縮試驗主要適用于低塑性材料，如鑄鐵、塑料等抗剪強度u/mm2指外力是剪切力時的強度極限抗扭強度IdN/mm2指外力是扭轉力時的強度極限n屈服點口N/mm2金屬承受載荷時，當載荷不再增加，但金屬本身的變形卻繼續增力口的現象稱

17、為屈服，產生屈服現象時的應力叫屈服點屈服a0.2N/mm2金屬發生屈服現象時，為便于測量，通常按其產生永久殘余變維氏硬度值，HV只適用于測定很薄(0.30.5mm)的金屬材料，或厚度為0.030.05mm的零件表面硬化層的硬度，測定的數值比較準確利用一定重量(2.5g)的鋼球或金剛石球，自一定的高度(一1肖氏HSCH(回跳咼般為254mm)落下撞擊金屬后，球又回跳到某一高度h，此高硬度HSD度)度為肖氏硬度值，其優點是在金屬表面上不留下傷痕，缺點是測定值不夠準確汽輪機金屬受外力作用被拉斷以后，在標距內總伸長長度同原來標距技術伸長度相比的百分數，稱為伸長率。根據試樣長度的不同，通常長率5 5%用

18、符號5 5或510來表示；5 5是試樣標距長度為其直徑 5倍時的L0=5d5 10塑性指標L0=10d伸長率，5 10是試樣標距長度為其直徑 10倍時的伸長率金屬受外力作用被拉斷以后，其橫截面的縮小量與原來橫截斷面%面積相比的百分數，稱為斷面收縮率。5書的數值愈高，表明收縮率這種材料的塑性愈好，易于進行壓力加工循環硫JaKU汽輪機沖擊韌度是評定金屬材料于動載荷下承受沖擊抗力的力學性能化床沖aKVkJ/m2指標，通常都是以大能量的一次沖擊值作為 標準的。試驗結果，韌性擊韌度以沖斷試樣上所消耗的功與斷口處橫截面積之比值大小來衡指標1I量。由于aK值的大小不僅取決于材料本身，還隨試樣尺寸、形沖擊AK

19、U AKVJ狀的改變及試驗溫度的不同而變化，因而aK值只是一個相對指吸收功二標金屬材料在交變負荷的作用下，經過無限次應力循環而不致引起斷裂的最大循環應力，稱為疲勞極限。0-1表示光滑試樣的疲勞疲勞對稱彎曲疲勞極限，o1n 表示缺口試樣的對稱彎曲疲勞極限性能極限4K3e1A o-1nN/mm2泵閥按我國國家 標準，一般鋼鐵材料采用107循環次數而不斷指標裂的最大應力來確定其疲勞極限，對于有色金屬材料，則規定應力循環次數在108或更多周次，才能確定其疲勞極限斷裂韌度是衡量金屬材料在裂紋存在的情況下抵抗脆性開裂能斷裂 韌度 性能 指標平面應變斷裂韌度K1cN/mm1.5力的指標，它是現代斷裂力學在分

20、析高強度材料使用過程中， 發生一系列技術事故的基礎上而提岀的一個新的重要的力學性 能指標。根據材料的斷裂韌度和用無損探傷方法確定的內部缺 陷存在的情況，可以預知零件在工作過程中有無脆性斷裂的危 險，從而采取合金化與熱處理等措施，以滿足使用性能的要求。 斷裂韌度是強度和塑性的綜合指標，它是在裂紋試樣上測得的主要適用于高強度材料或服役條件有可能促使零件脆斷的場合的普通強度材料。對一般機械零件，當斷面尺寸不是太大，破壞形式主要是韌性斷裂時，仍可沿用傳統的五大力學性能指標,無須提岀斷裂韌度的指標鋼鐵材料中主要元素及其對組織和性能的影響1元素1對組織的影響對性能的影響符號主要用來脫氧和細化晶粒。在滲碳鋼

21、中促使形成堅硬耐縮小Y相區，形成丫相圈；在a鐵及丫鐵中蝕的滲碳層。含量高時，賦予鋼高溫抗氧化及耐氧化性Al的最大溶解度分別為 36%及0.6%，不形成碳介質、H2S氣體的腐蝕作用。固溶強化作用大。在耐熱化物，但與氮及氧親和力極強合金中，與鎳形成 丫相（Ni3AI ），從而提高其熱強性。有促使石墨化傾向，對淬透性影響不顯著縮小Y相區，形成丫相圈，作用與磷相似，含量不超過0.2%時，對鋼的一般力學性能影響不大，但As在鋼中偏析嚴重增加回火脆性敏感性縮小丫相區，但因形成Fe2B,不形成丫相圈。微量硼在晶界上阻抑鐵素體晶核的形成，從而延長奧B在a鐵及丫鐵中的最大溶解度分別為 0.008%氏體的孕育期，

22、提高鋼的淬透性。但隨鋼中碳含量的增及 0.02%力口，此種作用逐漸減弱以至完全消失0擴大丫相區，但因滲碳體的形成，不能無限隨含量的增加，提高鋼的硬度和強度，但降低其塑性固溶。在a鐵及丫鐵中的最大溶解度分別為0.02%及 2.1%和韌性Co無限固溶于 Y鐵在a鐵中的溶解度為76%。非碳化物形成元素有固溶強化作用，賦予鋼紅硬性，改善鋼的高溫性能和抗氧化及耐蝕的能力，為超硬高速鋼及高溫合金的重要合金化元素。提高鋼的 MS點，降低鋼的淬透性Cr縮小丫相區，形成丫相圈，在a鐵中無限固 溶，在Y鐵中的最大溶解度為12.5%，中等 碳化物形成元素，隨鉻含量的增加，可形成（Fe， Cr） 3C，（ Cr ，

23、Fe） 7C3，（ Cr ， Fe） 23C6等碳化物增加鋼的淬透性并有二次硬化作用，提高高碳鋼的耐 磨性。含量超過12%時，使鋼有良好的高溫抗氧化性和 耐氧化性介質腐蝕的作用，并增加鋼的熱強性。為不銹 耐酸鋼及耐熱鋼的主要合金化元素。含量高時，易發生b和475 C脆性Cu擴大丫相區，但不無限固溶；在 a鐵及（ 鐵中的最大溶解度分別約2%或8.5%。在724C及700 C時，在a鐵中的溶解度劇降至0.68%及 0.52%當含量超過0.75%時，經固溶處理和時效后可產生時 效強化作用。含量低時，其作用與鎳相似，但較弱。含 量較高時，對熱變形加工不利，如超過0.30%，在氧化氣氛中加熱，由于選擇性

24、氧化作用，在表面將形成一富 銅層，在高溫熔化并侵蝕鋼表面層的晶粒邊界，在熱變 形加工時導致高溫銅脆現象。如鋼中同時含有超過銅含 量1/3的鎳，則可避免此種銅脆的發生，如用于鑄鋼件 則無上述弊病。在低碳低合金鋼中，特別與磷同時存在 時，可提高鋼的抗大氣腐蝕性能。Cu2%3%在奧氏體不銹鋼中可提高其對硫酸、磷酸及鹽酸等的抗腐蝕性及 對應力腐蝕的穩定性H擴大丫相區，在奧氏體中的溶解度遠大于在 鐵素體中的溶解度；而在鐵素體中的溶解度 也隨溫度的下降而劇減氫易使鋼產生白點等不允許有的缺陷，也是導致焊縫熱影響區中發生冷裂的重要因素。因此，應采取一切可能的措施降低鋼中的氫含量Mn擴大丫相區，形成無限固溶體。

25、對鐵素體 及奧氏體均有較強的固溶強化作用。為弱碳 化物形成元素，進入滲碳體替代部分鐵原子， 形成合金滲碳體與硫形成熔點較高的 MnS，可防止因FeS而導致的熱脆 現象。降低鋼的下臨界點，增加奧氏體冷卻時的過冷度， 細化珠光體組織以改善其機械性能，為低合金鋼的重要 合金化元素之一，并為無鎳及少鎳奧氏體鋼的主要奧氏體化元素。提高鋼的淬透性的作用強，但有增加晶粒粗化和回火脆性的不利傾向Mo縮小y相區，形成丫相圈，在a鐵及丫鐵中的最大溶解度分別約 4%及37.5%。強碳化物形成元素阻抑奧氏體到珠光體轉變的能力最強，從而提高鋼的淬 透性，并為貝氏體高強度鋼的重要合金化元素之一。含 量約0.5%時，能降低

26、或抑止其他合金元素導致的回火脆 性。在較高回火溫度下，形成彌漫分布的特殊碳化物， 有二次硬化作用。提高鋼的熱強性和蠕變強度，含Mo2%3%能增加耐蝕鋼抗有機酸及還原性介質腐蝕的 能力N擴大丫相區，但由于形成氮化鐵而不能無限 固溶；在a鐵及丫鐵中的最大溶解度分別約0.1%及2.8%。不形成碳化物，氮與鋼中其他 合金元素形成氮化物，如 TiN , VN , AIN等有固溶強化和提高淬透性的作用，但均不太顯著。由 于氮化物在晶界上析出，提高晶界高溫強度，從而增加 鋼的蠕變強度。在奧氏體鋼中，可以取代一部分鎳。與 鋼中其他元素化合，有沉淀硬化作用；對鋼抗腐蝕性能 的影響不顯著，但鋼表面滲氮后，不僅增加

27、其硬度和耐 磨性能，也顯著改善其抗蝕性。在低碳鋼中，殘余氮會 導致時效脆性Nb縮小丫相區，但由于拉氏相 NbFe2的形 成而不形成丫相圈；在a鐵及Y鐵中的最大 溶解度分別約為1.8%及2.0%。強碳化物及 氮化物形成元素部分元素進入固溶體，固溶強化作用很強。固溶于奧 氏體時，顯著提高鋼的淬透性；但以碳化物及氧化物微 細顆粒形態存在時，卻細化晶粒并降低鋼的淬透性。增 加鋼的回火穩定性，有二次硬化作用。微量鈮可以在不 影響鋼的塑性或韌性的情況下，提高鋼的強度。由于細 化晶粒的作用，提高鋼的沖擊韌性并降低其脆性轉折溫 度。當含量大于碳含量的 8倍時，幾乎可以固定鋼中所 有的碳，使鋼具有很好的抗氫性能

28、；在奧氏體鋼中，可 以防止氧化介質對鋼的晶間腐蝕。由于固定鋼中的碳和 沉淀硬化作用，可以提高熱強鋼的高溫性能，如蠕變強度等Ni擴大Y相區，形成無限固溶體，在a鐵中固溶強化及提高淬透性的作用中等。細化鐵素體晶的最大溶解度約10%。不形成碳化物粒，在強度相同的條件下，提高鋼的塑性和韌性，特別是低溫韌性。為主要奧氏體形成元素并改善鋼的耐蝕性能。與鉻、鉬等聯合使用，提高鋼的熱強性和耐蝕性，為熱強鋼及奧氏體不銹耐酸鋼的主要合金元素之一縮小 湘區，但由于氧化鐵的形成，不形成固溶于鋼中的數量極少，所以對鋼性能的影響并不顯著。O丫相圈；在a鐵及丫鐵中的最大溶解度分別約超過溶解度部分的氧以各種夾雜的形式存在，對

29、鋼塑性為 0.03%及 0.003%及韌性不利固溶強化及冷作硬化作用極強；與銅聯合使用，提高縮小Y相區，形成丫相圈；在a鐵及丫鐵中低合金高強度鋼的耐大氣腐蝕性能，但降低其冷沖壓性P的最大溶解度分別為 2.8%及0.25%。不形成能。與硫錳聯合使用，增加鋼的被切削性。在鋼中偏析碳化物，但含量高時易形成Fe3P嚴重。增加鋼的回火脆性及冷脆敏感性含量在0.2%左右并以極微小的顆粒存在時，能在不顯著Pb基本上不溶于鋼中影響其他性能的前提下，改善鋼的被切削性包括元素周期表山B族中鑭系元素及釔和鈧，共17個元素。它們都縮小 丫相區，除鑭外，都由于中間化合物的形成而不形成y有脫氣、脫硫和消除其他有害雜質的作用。還改善夾相圈；它們在鐵中的溶解度都很低，如鈰和雜物的形態和分布，改善鋼的鑄態組織，從而提高鋼的RE釹的溶解度都不超過 0.5%。它們在鋼中，半質量。0.2%的稀土加入量可以提高鋼的抗氧化性、高溫數以上進入碳化物中，小部分進入夾雜物中，強度及蠕變強度；也可以較大幅度地提高不銹耐酸鋼的其余部分存在于固溶體中。它們和氧、硫、耐蝕性磷、氮、氫的親和力很強，和砷、銻、鉛、鉍、錫等也都能形成熔