1、xxxxxxxx4#、5#、6#、7#、8#、9# 住宅樓腳手架專項施工方案xxxx 腳手架專項施工方案會簽一覽表 工程名稱xxxx4#、5#、6#、7#、8#、9#樓建設單位xxxx監(jiān)理單位xxxx施工單位xxxx分包單位 分包單位案編制人：審核意見： 年 月 日審批意見： 年 月 日編 制 說 明一、編制方案執(zhí)行的規(guī)范：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）【2002版】2、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）3、混凝土結構設計規(guī)范4、鋼結構設計規(guī)范二、使用材料執(zhí)行的標準1、直縫電焊鋼管（GB/T13793）標準2、碳素結構鋼（GB/700）標準三、外架

2、質量執(zhí)行標準1、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）四、參考資料 1、建筑結構設計規(guī)范大全 2、建筑施工手冊目 錄 表一、工程概況二、腳手架搭設方式三、施工準備四、腳手架材料的選用五、腳手架質量標準六、安全生產措施及操作人員的要求七、外架基礎的處理八、腳手架搭設方法九、落地式鋼管腳手架的設計計算十、懸挑式鋼管腳手架的設計計算十一、腳手架檢查與驗收十二、腳手架的維修與保護十三、腳手架拆除要求十四、應急預案十五、搭設人員的證件 外 架 搭 設 施 工 方 案一、工程概況工程名稱：xxxx4#、5#、6#、7#、8#、9#建設單位：xxxx監(jiān)理單位：xxxx 施工單位：xxxx外架分包單位： 4

3、#、5#、6#樓為18+1層建筑物，室內外高差為0.3m，每層層高均為2.9m，檐口高度為55.1m，腳手架搭設高度為55.1+0.3+1.5=56.9m。7#、8#、9#建筑物為18+1層，橢圓形，室內外高差為0.3m,地上層高均為2.9m，檐口高度55.1m，腳手架搭設高度為55.1+0.3+1.5=56.9m。二、搭設方式根據(jù)施工現(xiàn)場實際情況，外腳手架搭設分一次落地架和二次懸挑架，搭設高度分別為：1、落地架：采用常規(guī)落地式腳手架搭設至七層頂，搭設高度為0.3+2.9m×7=20.6m，2、懸挑架：第一次：外架從七層頂采用槽鋼懸挑式鋼管腳手架搭設至十四層頂，搭設樓層高度為2.9&

4、#215;7=20.3m。（實際外架搭設高度20m，計算按20.3m計算）第二次懸挑從十四層頂采用槽鋼懸挑式鋼管腳手架搭設至頂層，搭設樓層高度為2.9×6+1.5=18.9m。在七層、十四層各設一道平網。3、為了預防高墜事故和人員來往的安全，故在懸挑層分別用多層板做一次封閉。4、懸挑槽鋼選用16a槽鋼。三、施工準備1、單位工程負責人應按“建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）和方案中有關腳手架的要求向搭設專業(yè)操作人員及使用人員進行技術交底。2、對搭設腳手架所用鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。四、腳手架材料的選用1、鋼管選用現(xiàn)行國家標準直縫

5、電焊鋼管（GBT13793）中3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳素結構鋼（GBT700）中Q235A級鋼的規(guī)定。采用的鋼管類型應為國家標準48×3.5，但考慮到市場材料供應與材料銹蝕程度偏差，計算時可按48×3.0，以確保安全。2、扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定。使用前應進行質量檢查，當螺栓扭緊力矩達65N.m時，不得發(fā)生破壞。有裂縫、變形的嚴禁使用，并應做防銹處理，出現(xiàn)滑絲的螺栓應更換。3、扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m。4、外架外側應用垂直安全立網圍護，安全網

6、是用來防止人，物墜落或用來避免、減輕墜落或物擊傷害的網具，分別由網體、邊繩、系繩、筋繩相組成。規(guī)格型號為6m長×1.8m寬。并應經過建設部及勞動部通過簽定的合格產品。5、安全網隨外架搭設而張掛，用不小于18號的鍍鋅鐵絲穿入網四周的綁扎孔，與上、下橫桿綁扎牢固，兩網拼接處應采用同樣鍍鋅鐵絲穿過綁扎孔互相拼接，不允許留縫或扎結不全，立網應繃緊。五、腳手架質量保證措施腳手架要保證橫成向，縱成方，立桿桿身垂直。搭接處交替錯開，縱向水平桿平直，橫向水平桿平齊，立桿間距、步距、縱距、橫距等均要符合規(guī)范要求。架子與建筑物連接牢固，保持架子整體牢固、穩(wěn)定、安全、適用、美觀。六、安全生產措施及操作要求

7、（一）安全生產措施1、參與編制、審核、搭拆的作業(yè)人員必須持證掛牌上崗。2、架子搭設前應向施工人員進行書面技術，安全交底，并由負責人簽名后方可進行搭設。3、架子工在搭設過程中，對于彎曲、銹蝕嚴重的鋼管應剔除。4、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施，并懸掛安全警示標牌。5、遇有大霧，大雨，大雪和六級以上大風天氣，嚴禁在架上進行高處作業(yè)。6、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看護，嚴禁非操作人員入內。（二）操作要求1、操作人員崗前必須經過三級教育，并持有效證件上崗，對患有高血壓，心臟病及不適合高空作業(yè)的人員禁止雇傭上崗作業(yè)。2、操作人員上崗時必須配帶安全帽，系好安全帶，穿工

8、作服裝,及穿軟底防滑鞋。3、認真聽從施工單位指揮安排，對于現(xiàn)場機電不要隨意亂動。4、不準在架體上嬉笑打鬧，不準在外架上趟坐休息。5、與其它作業(yè)人員之間要和諧相處，不準與他人打架斗毆。6、下班時應收集好工具材料，做到工完、料盡、場地清。七、外架基礎的處理考慮到鋼管外腳手架的牢固，穩(wěn)定，安全性，必須對基礎采用3：7灰土分層、平整、夯實。根據(jù)本工程的實際情況，建筑物的基礎四周自然地面及護坡均以澆筑C20砼層20cm厚，向外有不小于1:0.05排水坡度，四周設15cm×15cm的排水溝，在四角有60cm×60cm×100cm積水坑，并備好排水機械，做好有組織排水，嚴禁基礎

9、有積水現(xiàn)象出現(xiàn)。八、腳手架搭設方法1、落地架：本工程立桿橫向間距0.80m，縱向間距1.5m，步距1.80m，內立桿距墻面距離應為0.20m。懸挑架：本工程立桿橫向間距0.80m，縱向間距1.5m，步距1.80m，內立桿距墻面距離應為0.20m。2、腳手架搭設流程為：A、落地架：鋪12#槽鋼或4.5cm厚木板放置縱向掃地桿橫向掃地桿逐根豎立立桿隨即與掃地桿扣緊第一步縱向水平桿（與各桿件扣緊）第一步縱向水平桿第二步橫向水平桿（大橫桿在下，小橫桿在上）加設臨時斜撐桿（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后方可拆除）第三步縱向水平桿、橫向水平桿連墻件防護欄桿剪刀撐鋪設竹笆掛密目網接立桿加設剪

10、刀撐。B、懸挑架：放線以便確定懸挑桿件U型環(huán)定位予埋懸挑桿件定位桿件與U型環(huán)的固定（每個U型環(huán)用木楔三方穩(wěn)牢，嚴禁焊接）立桿定位轉角處擺橫向槽鋼擺入縱向掃地桿逐根樹立桿（隨即與縱向掃地桿扣緊）安放橫向掃地桿（與立桿或縱向掃地桿扣緊）安裝第一步縱向水平桿和橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿加設臨時拋撐（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在設置二道連墻桿后可拆除）安裝第三、四步縱向和橫向水平桿；設置連墻桿安裝橫向斜撐接立桿加設剪刀撐鋪腳手板安裝護身欄桿掛設安全網。外架四周從二步架起等距設置一道欄桿（0.6m-1.2m）至頂層。3、縱、橫向掃地桿的搭設A、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應

11、采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。B、當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高底差不應大于1m，靠近坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。4、立桿A、立桿上的對接扣件應交錯布置。錯開距離：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；B、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m；C、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接；5、縱向

12、水平桿縱向水平桿宜設置在立桿內側，長度不宜小于3跨；接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接時扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內。不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭的中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3，搭接時搭接長度不應小于1m，應等間距用3個旋轉扣件固定。6、橫向水平桿在主接點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于0.4L，且不應大于500mm。7、剪刀撐、橫向斜撐的搭設A、本工程外架剪刀撐采取連續(xù)式設置。剪刀撐

13、角度在45度60度之間。B、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用3個扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm，并應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。C、上料臺口處兩側開口架橫向斜撐由下向上連續(xù)設置。8、連墻件的設置A、本工程腳手架與建筑物采用剛性連接方式，具體做法：在混凝土內預埋35cm長的鋼管，并保留15cm在混凝土面上，然后再用鋼管和扣件與架體連接。B、連墻件宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點距離不應大于300mm。一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(兩步)C、剪力墻部位：在剪力墻內預留20cm長P

14、VC管，再用鋼管穿過PVC管用鋼管拉結外架立桿上，剪力墻內側加扣件固定。9、竹笆片的鋪設：竹笆腳手板應滿鋪，其縱向水平桿應用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用14#的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。10、挑網：在懸挑層設置挑網。本工程采用長6m、寬3m，網眼為5cm的水平安全網，每塊支好的安全網能承受不小于1600N的沖擊荷載，并在平網上加設一層密目網，將密目網固定在平網上，以防止細小的墜落物傷人。平網設置方法：當高層建筑施工采用懸挑腳手架時，在每個懸挑處沿建筑物四周安置一道安全平網，作為防護措施，從而加強高層施工

15、墜落物的緩沖和防護要求。張設水平網外水平桿比內水平桿高800mm，水平桿搭接不應少于3個轉扣，每3m設置一道斜桿，斜桿和水平桿都必須要用6m的鋼管。每個系繩必須與內外水平桿栓牢，用系繩將兩網的邊繩連接起來。在水平網處增加連墻件，水平網在斜桿的支點或平面連墻件按2跨設置，上面再設置一層密目網，密目網與水平網要固定在安全網上，在水平網上的雜物應及時清理。11、防護棚A、因施工需要，搭設防護棚進行雙層防護。一層防護棚高4.5m，立桿搭設長度為10m,寬度為6m,兩側加剪刀撐，正面與背面加設八字撐，保持縱橫向穩(wěn)定；防護棚的平面也設置八字撐，保持平面穩(wěn)定。每隔1m設一根橫向填芯桿；二層防護棚高度在一層高

16、度0.6m處，每隔0.3m設一根橫向填芯桿。B、防護棚兩側用密目網作防護，采用雙層竹笆鋪設，以防墜物。12、防電避雷措施: 在建筑設計中，隨著建筑主體的施工，各種防雷接地線和引下線都在同步施工，建筑物的豎向鋼筋就是防雷接地的引下線，所以要在架體上東南西北四面設置一至兩個點，大的建筑物每隔30m部位增加一個防雷點，用直徑大于12MM的圓鋼把架體與建筑物主體結構的豎向鋼筋焊接起來（焊接長度應大于接地直徑的6倍）。是架體良好的接地，使沖擊電阻值不大于30歐姆，從而達到防雷的目的，或與建筑物上的避雷帶連接防雷電。在施工期間遇有雷雨時，腳手架上的操作人員需離開腳手架。13、臨邊與洞口的防護：防護欄桿必須

17、自下而上用安全網封閉，欄桿的下邊必須設置嚴格。當臨邊的外側在臨邊街道時，除防護欄外，敞口立面必須滿掛安全網或搭設防護棚作全封閉處理。接料平臺兩側的欄桿，必須自上而下張掛安全網，或滿鋪竹笆。洞口應根據(jù)具體情況采取相應的防護欄桿、加蓋件、張掛安全網等措施。小于0.8m×0.8m用木板封閉，大于0.8m×0.8m用鋼管搭設，間距為0.2m，用木板、竹笆或平網封閉，同時張貼安全警示標志，除設置防護措施與安全標志外，夜間施工應設置警示燈，特備是對安全事故比較易發(fā)生的洞口進行防護，主要與電梯井、通風井、管道口、門窗洞口、煙道井等等要做到防護，同時還要檢查洞口的防護措施確保施工安全。14

18、、電梯井處的防護：電梯井層層用20×20鋼筋網片防護,上面鋪竹笆。立面防護：焊工具式門高度為1.5-1.8m（如圖示）15、空調板處理：空調板應采取預留空洞形式，是架體內立桿離墻為0.2m，確保使用雙立桿，避免出現(xiàn)單立桿現(xiàn)象。九、落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。落地架立桿下采用12#槽鋼或4.5cm厚木板鋪設，落地架搭設高度為20.6m，根據(jù)國家規(guī)范符合要求，不進行計算。十、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書1、懸挑采用16a#槽鋼作懸挑梁，懸挑槽鋼后端用16圓鋼固定在混凝土板上，槽鋼穿過錨卡并用木楔塞牢。懸挑層底

19、部用木板封實。2、在懸挑槽鋼上搭設腳手架，其立桿必須放置在16a#槽鋼上，立桿橫距0.8m，縱距1.5m，步距1.8m，外伸懸挑梁長度與固定梁長度之比應達到1：2的比例外架滿足要求，槽鋼口要側放，其立桿必須搭放在16a#槽鋼上，懸挑端頭需離墻20cm焊25的20cm高鋼筋做立桿固定點，再間隔800mm焊第二個立桿固定點，以便搭設腳手架。3、懸挑主梁選用16a#槽鋼4.5m（轉角處、樓梯處）、6m（陽臺處）長。4.5m長槽鋼轉角處外挑1.5m，錨固端長3m；正常部位外懸挑1.2m，錨固端長3.3m; 6m長槽鋼陽臺懸挑部位為2.7m(包括陽臺長度1.5m)，錨固端長為3.3m。4、陽臺與主結構主

20、梁部位鋼挑梁的接觸點在懸挑時必須加設木墊使懸挑端高于內置端，以免在鋼挑梁受力時向下彎曲導致外架荷載傳遞到懸挑陽臺上。轉角部位橫向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方設置縱向槽鋼聯(lián)梁與橫向挑梁焊接接牢固，用于固定懸挑架體的內外立桿。5、作為安全儲備，懸挑端用Ø12.5的鋼絲繩拉吊于上層樓面梁內進行斜拉，對于陽臺及轉角處懸挑端過長部位分別用兩根鋼絲繩（鋼絲繩采用6×19+1，公稱抗拉強度1550Mpa）拉吊于上層樓面梁內進行斜拉卸荷，陽臺處外立桿處槽鋼底部鋼絲繩作為支撐卸荷，采用兩道雙股Ø12.5的鋼絲繩。內立桿處槽鋼底部鋼絲繩作為保險繩(見示意圖)。樓面梁內預埋

21、雙16圓鋼的吊環(huán)，懸吊處大橫桿與立桿用雙扣件連接。每個鋼絲繩的繩頭不少于3個卡扣卡緊，每個卡扣間隔15cm,尾部卡扣離繩頭預留15cm.卡蓋朝主繩安裝，并用繩卡收緊，鋼絲繩與吊環(huán)連接部位，防止鋼絲繩磨切，故在其上加皮套套住。6、在每根懸挑槽鋼錨固端樓板內預埋二道圓鋼16的鋼筋錨卡，預埋錨卡處樓板必須是雙層配筋，配筋量不小于雙向Ø8150，兩道錨卡間距200mm。此外為穩(wěn)定挑梁的位置，在挑梁支點處（即樓板封口梁處）再預埋一根圓鋼16的鋼筋錨卡。常規(guī)部位計算： 采用16a槽鋼懸挑普通部位的驗算（取搭設高度20.3米）鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-

22、2001）。計算參數(shù)：雙排腳手架，搭設高度為20.3米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨平樓層，豎向間距2.90米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工，腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設6層。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15KN/m,安全網荷載取0.005kN/m2腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主節(jié)點間增加兩根大橫桿。基本風壓為0.35kN/m2，高度變化系數(shù)2.380，體型系數(shù)1.128。懸挑水平鋼梁采用16a號

23、槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度3.30米。一、大橫桿的計算、 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×

24、;0.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.316×10

25、6/4491.0=70.365N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.927mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支

26、梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×0.800×1.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷

27、載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.821×0.800/3=0.489kN.m =0.489×106/4491.0=108.955N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×800.004/(384&

28、#215;2.060×105×107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1317.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.078mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.088mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)

29、范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達4

30、0-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.107×20.300=2.172kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150×6×1.500×(0.800+0.200)/2=0.675kN (3)欄桿與擋腳手

31、板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×6/2=0.675kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×20.300=0.152kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.674kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.6

32、00kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定101.65m、80m采用：Uz = 2.380、1.950； Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.128 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.350×1.950×1.128 = 0.539kN/m2。= 0.7×0.350×2.380×1.128 = 0.65

33、8kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.674+0.85×1.4×3.600=8.693kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.674+1.4×3.600=9.449kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立

34、桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85×1.4×0.658×1.500×1.800×1.800/10=0.380kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.449kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3

35、.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9449/(0.19×424)=117.588N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.693kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

36、 k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.380kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8693/(0.19×424

37、)+380000/4491=192.882N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.658kN/m2； = 0.539kN/m2 Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=2.9×3=8.7m2；=2.9×1.5=4.35m2 N

38、o 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 4.01kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 9.01kN = 6.565kN = 11.565kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=20.00/1.60的結果查表得到=0.97； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 84.157kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 先預埋PVC管，再用鋼管穿過PVC管用鋼管拉結外架立桿上，內側加扣件固定。經過計算得到 Nl = 11.565kN、9.01

39、kN大于扣件的抗滑力8.0kN，80米以下采用二步二跨設置，80米以上采用二步一跨平樓層設置，都采用雙扣件，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 3300mm，ml = 200mm，m2 = 1000mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.

40、30cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.45kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m k=1.20/3.30=0.36 kl=0.20/3.30=0.06 k2=1.00/3.30=0.30 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=22.967kN 支座反力 RB=-3.140kN 最大彎矩 MA=11.487kN.m 抗彎計算強度 f=11.487×106/(1.05×108300.0)=101.017N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm

41、2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.67+3.60=7.27kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=21.95×0.0001×7.85×10=0.17kN/m 最大撓度 Vmax=8.259mm 按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2400.0mm 水平支撐梁的最大撓度大于2400.0/400,采用提高預拱度的設置，故滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經過計算得到 b=570&

42、#215;10.0×63.0×235/(1000.0×160.0×235.0)=2.24 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.944 經過計算得到強度 =11.49×106/(0.944×108300.00)=112.32N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=3.140kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為

43、 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=3140×4/(3.1416×50×2)1/2=7mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。采用16a#槽鋼懸挑特殊部位的驗算（取搭設最高度20.3米）A、轉角、樓梯懸挑部位的驗算雙排腳手架，搭設高度20.3米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.10米，內排架距離結構0.28米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0。

44、施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設6層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數(shù)2.0200，體型系數(shù)1.1280。懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3.00米。懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用16a號槽鋼U口豎向，相鄰懸挑鋼梁之間的聯(lián)梁上最多布置1根立桿。 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 一、

45、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.100/3=0.055kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×1.100/3=1.100kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.055=0.112kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×1.100=1.540kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度

46、) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.112+0.10×1.540)×1.5002=0.367kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.112+0.117×1.540)×1.5002=-0.431kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.431×106/4491.0=95.886N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,

47、滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.055=0.093kN/m 活荷載標準值q2=1.100kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.093+0.990×1.100)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.627mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利

48、荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.100×1.500/3=0.083kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.100×1.500/3=1.650kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.083+1.4×1.650=2.478kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩

49、計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.1002/8+2.478×1.100/3=0.916kN.m =0.916×106/4491.0=203.877N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×1100.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm 集中荷載標準值P=0.058+0.083+1.650=1.790kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1790.100×110