1、結構設計原理課程設計預應力混凝土等截面簡支設計題目 ：空心板設計（先張法）班級：6 班姓名：于祥敏學號： 44090629指導老師：張弘強一、設計資料 .2二、主梁截面形式及尺寸 .2三、主梁內力計算 .3四、荷載組合 .3五、空心板換算成等效工字梁 .3六、全截面幾何特性.4七、鋼筋面積的估算及布置 .5八、主梁截面幾何特性 .7九、持久狀況截面承載力極限狀態計算 .9十、應力損失估算 .10十一、鋼筋有效應力驗算 .13十二、應力驗算 .13十三、抗裂性驗算 .19十四、變形計算 .21預應力混凝土等截面簡支空心板設計一、設計資料1、標跨16m，計算跨徑15.2m2、設計荷載：汽車按公路I

2、級，人群按3.0KN/m2,。13、環境：1類，相對濕度75%4、材料:預應力鋼筋： 采用ASTM A416 97a標準的低松弛鋼絞線 （1 7標準型）,抗拉強度 標準值fpk1860MPa，抗拉強度設計值fpd1260MPa，公稱直徑15.24mm，公稱 面積140mm2，彈性模量Ep 1.95 105MPa非預應力鋼筋：HRB400級鋼筋，抗拉強度標準值fsk400MPa，抗拉強度設計值fsd330MPa，彈性模量Es 2.0 105MPa箍筋：HRB335級鋼筋，抗拉強度標準值fsk335MPa，抗拉強度設計值fsd280MPa，彈性模量Es 2.0 10 MPa混凝土：主梁采用C50混

3、凝土，Ec 3.45 104MPa，抗壓強度標準值fck32.4MPa，抗壓強度設計值J 22.4MPa，抗拉強度標準值ftk2.65MPa，抗拉強度設計值ftd1.83MPa5、設計要求：根據公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范要求，按A類 預應力混凝土構件設計此梁6、施工方法：先張法二、主梁截面形式及尺寸（mm）s-140-1404*880廠-H主梁截面圖（單位mm）三、主梁的內力計算結果一期恒載：跨中Md220KNmVd0支點：M0V70KN二期恒載：跨中Md100KNmVd0支點：M0V40KN汽車荷載：跨中Md220KNmVd20.0KN支點：M0V150KN人群：跨中Md70K

4、NmVd8.0KN支點：M0V22KN四、進行荷載組合內截-一 一力-面荷載一 - 一一跨中支點MdVdMV一期恒載標準值G12200070二期恒載標準值G21000040人群荷載標準值Q2708022汽車荷載標準值（不計沖擊荷載）220200150汽車何載標準值（計沖擊系數）238.321.70162.5持久狀態的應力計算的可變作用標準值組合（汽車+人）308.329.70184.5承載能力極限狀態計算基本組合1.0 （1.2恒+1.4汽 +0.8 1.4人）79639.30384.1正常使用極限狀態按作用短期效應計算的可變荷載設計值（0.7汽+1.0人）224220127正常使用極限狀態按

5、作用長期效應計算的可變荷載設計值（0.4汽+0.4人）11611.2068.8備注：（1）表中單位M（KN m）,V（KN）（2）沖擊系數0.083（3）考慮承載能力極限狀態時，汽車荷載計入沖擊系數考慮正常使用極限狀態時，汽車荷載不計入沖擊系數五、空心板換算成等效工字梁上翼板厚度：hfy12120卜翼板厚度：hfy22120腹板厚度：b bfbk280等效工字梁如下圖所示:33011*280458六、全截面幾何特性計算(1) 受壓翼緣有效寬度bf計算1計算跨徑的1 3，即1.3(15.2 103) 35067mm2相鄰兩梁的平均間距880mm3b 2bh12hf280 2 0 12 120 1

6、720mm取三者中的最小者，因此受壓翼緣有效寬度bf880mm(2) 全截面幾何特性的計算在工程設計中，主梁幾何特性多采用分塊數值求和法進行，其計算式如下:全截面面積：A A式中：Ai-分塊面積；yi-分塊面積重心至梁頂邊的距離; 截面分塊示意圖：全截面重心至梁頂距離：yiAiyiA2803OQ*-1C 5 cu1_1o33-1 1880aS9主梁全截面幾何特性如下:分塊號分塊面積Ai(mm2)Yi(mm)SAyi(mm3)YuYi(mm)2IxA (YuYi)(mm4)h %(mm4)1600X120=720006064.32 1027095.2488 108.64 1072280X660=

7、1848003306.0984 107006.708 1093600X120=720006004.32 107-27095.2488 108.64 107合計AA328800YuAYi330Yb660 330330S1.085 108Ix1.05 1010Ii6.881 109IIxIi1.738 1010表2其中：Ii-分塊面積Ai對其自身重心軸的慣性矩Ix-分塊面積Ai對全截面重心軸的慣性矩七、鋼筋面積估算及鋼束布置(1)預應力鋼筋面積估算按作用短期效應組合下正截面抗裂性要求，估算預應力鋼筋數量。對于A類部分預應力混凝土構件，根據跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效預 加力為:MsW 0.

8、7 ftk1epA W其中：Ms為正常使用極限狀態下按作用短期效應組合計算的彎矩值，由表1可知:MsMG1MG2MQS220100 224544KN m;設預應力鋼筋截面重心距截面下緣ap60mm，則預應力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離epybap330 60270mm；Npe330鋼筋估算時，截面性質近似取用全截面的性質來計算，由表2可知，跨中截面全截面面積A 328800mm2；全截面對抗裂驗算邊緣(即下緣)的彈性抵抗矩為10“ I 1.738 10 73W5.267 107mm3；yb330ftk為C50混凝土抗拉強度標準值ftk2.65MPa；張拉控制應力的20%估算，則需要預應力

9、鋼筋的面積為61.037 102929mm0.8 1395因此，采用7 15.24的鋼絞線，則預應力鋼筋的面積Ap7 140 980mm2929mm2， 滿足條件。(2) 非預應力鋼筋面積估算及布置在確定預應力鋼筋數量后， 非預應力鋼筋根據正截面承載能力極限狀態的要求來估 算非預應力鋼筋數量。設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為a 60mm，則有h0h a 66060600mm先假定為第一類T梁，則有x陽6xr0Mdfcdbfx(ho-)即1.0 796 1022.4 880 x (600 -)22解得：x 71.6mmvhf120mm(另一解不符合題意，舍去)因此確為第一

10、類T梁。由fcdbfx fsdAsfpdAp可知：Ap22488071.61260 980535mm2pd采用3根直徑為16mm的HRB400鋼筋，其面積As603mm2將預應力鋼筋和非預應力鋼筋布置成一排，鋼筋布置圖如下:因此,有效預加力合力為:NpeMsW 0.7ftk(544 106) (5.267 107) 0.7 2.651epA W12703288005.267 1071.037 106N預應力鋼筋的張拉控制應力為con0.75 fpk0.75 18601395MPa，預應力損失按NpeAP(10.2)con恥岸頂是丿;鋼筋O表示為立力鋼筋保護層厚度:d 16mm“入*亠c 50.

11、8mm，符合要求30mm鋼筋凈距：Sn760 3 184 7 152466.5mmd 16mm，符合要求。930mm八、主梁截面幾何特性計算查表可知，對于混凝土、預應力鋼筋、普通鋼筋，其彈性模量分別為Ec3.45 104MPa、Ep1.95 1 05MPa、Es2.0 105MPa(1)預加應力階段梁的幾何特性此階段，混凝土強度達到80%fck，此時，E；3.25 104MPa則有鋼筋換算系數如下:Ep1.95 105Ec3.25 1042.0 1053.25 1046.15分塊 名稱分塊面積/ 2、A(mm )Ai重心到梁頂距離yi( mm)對梁頂邊的面積矩SAyi(mm3)自身慣性矩Ii(

12、mm4)youy(mm)ixAi(youyJ2(mm4)截面慣性矩I IiIx(mm4)混凝 土全 面積32880033081.085 101.738 10106.41.347 107EpEsEC預應 力鋼 筋換算面 積(Ep1)Ap49006002.94 1060-263.63.405 108非預 應力 鋼筋換算 面積(Es1)AS3105.4560061.863 100-263.682.158 10全截面換 算面積336805.45yOU336.41.133 108101.738 10105.698 108101.795 1010表3(2)使用階段梁的幾何特性 鋼筋換算系數如下：EpEpE

13、c1.95 1053.45 1045.6522.0 1053.45 1045.797分塊 名稱分塊面積A (mm2)Ai重心到梁頂距離yi(mm)對梁頂邊的面積矩S Ayi(mm3)自身慣性矩Ii(mm4)youyi(mm)lxAi(yuyj2(mm4)截面慣性矩I IiIx(mm4)混凝土全面積32880033081.085 101.738 10105.981.176 107預應 力鋼 筋換算面 積(Ep1)Ap4558.966002.735 1060-264.023.178 108非預 應力 鋼筋換算 面積(Es1)As2892.5960061.736 100-264.0282.016 1

14、0全截面換 算面積336251.55you335.9881.130 101.738 10105.312 1081.791 1010EsEc表4(0.51 103.fCUTbh)(0.51 103) v50 280 600變量Wou-yobhyouWob-Wp丄量youyobep階(mm3)(mm3)(mm3)段、(mm)預應力階段5.336 107323.65.547 1076.81 107使用階段5.331 107324.025.527 1076.78 107表5其中：you,yob構件全截面換算截面的重心到上下緣的距離Wou，Wob構件全截面換算截面對上下緣的截面抵抗矩ep-為預應力鋼筋重

15、心到換算截面重心的距離，eph youap，對于預應力階段ep263.6mm,對于使用階段ep264.02mm九、持久狀況截面承載能力極限狀態計算(1)正截面承載能力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載能力計算1求受壓區高度x先按第一類T型截面梁計算混凝土受壓區高度x，即：Gbfx fsdAsfpdApfsdAsfpdAp330 603 1260 980則有x一 - 厶p72.7mmvhf120mmfcdbf22.4 880受壓區全部在翼板內，說明確為第一類T型截面2正截面承載能力計算由預應力鋼筋和非預應力鋼筋布置圖可知，預應力鋼筋和非預應力鋼筋布置成一排， 合力作用點到截面底緣的距離a

16、 60mm，h。h a 660 60 600mm,正截面的 承載能力：xMufcdbfX(h。) 22.4 880 72.7 (600807.7KN mrMd796KN m因此跨中截面正截面承載力滿足要求。(2)斜截面承載能力計算斜截面抗剪承載力計算根據公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即：(0.50 103)2ftdbh0rVdrVd384.1KN其次，檢驗下限值一一是否需要計算配置箍筋(0.50 103)2ftdbh0(0.50 103) 1.25 1.83 280 600192.15KNVr0Vd384.1KN由此可知，截面尺寸符合設計要求，但必須按照計算配置箍筋。斜截面抗剪承載能力按下

17、式計算，即：r0VdVcsVpd式中：Vcs1 2 3(0.45 103)bh0.(2 0.6P)、fcu,k svfsvVpd(0.75 103)fpdApdsinp其中，1異號彎矩影響系數，11.0；2預應力提高系數，21.25；3-受壓翼緣的影響系數，31.1；AsAp980603P 100100-1000.942bh0280600閉合箍筋選用雙肢直徑為12mm的HRB335鋼筋，fsv280MPa，間距Sv100mm，箍筋截面面積Asv2 113.1226.2mm2，則有0.0081因此，Vcs1 2 3(0.45 103)bh,(2 0.6P)., fcu,k svfsv1.0 1.

18、25 1.1 (0.45 103) 280 600 , (2 0.6 0.942)、50 0.0081 280=666.7KN因為預應力鋼筋布置為直線型，因此有p0，則有Vpd0VcsVpd666.7KNr0Vd384.1KN由上可知，支點處截面滿足斜截面抗剪要求。斜截面抗彎承載能力由于預應力混凝土空心板的施工方法采用直線配筋的先張法，即使預應力鋼筋在梁 端微彎起，一般角度緩和，斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行計算。十、應力損失估算預應力鋼筋張拉控制應力按公路橋規規定采用0.75 fpk0.75 1860MPa1395MPaconsv226.2280 100(0.51 103.fCUTb

19、h)(0.51 103) v50 280 600對于采用超張拉工藝的低松弛鋼絞線，由鋼筋引起的應力損失為式中，張拉系數，采用超張拉時，0.9;鋼筋松弛系數，對于低松弛鋼絞線，0.3;pe傳力錨固時的鋼筋應力，對于先張法構件則有:conI21395 7.81387.2MPa（1）錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失（12）預應力有效長度取為張拉臺座長度I 100m，張拉鋼筋后臨時錨固在臺座上，采用有 頂壓的夾片式錨具，查表可得I 4mm，則有：I2-Ep431.95 105I100 107.8MPa（2）混凝土彈性壓縮引起的應力損失（|4）I4Ep pcEp預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值,

20、等級f；k0.8 C50 C40，查表可知，E；按張拉時混凝土的實際強度3.25 104MPa，因此有pcNp0eppc則有(3)EpEp1.95 104Ec3.25截面鋼筋重心由預加力產生的預壓應力,(con I 2660 336.4Np0I4pc2Np0Np0ep其中，中,I。0.5602p0epI。I5)Ap=(1395 7.8 0.5263.6mm1335999.7336805.4547.87)1335999.7 263.621.795 1010Ep pc6 9.1454.84MPa鋼筋松弛引起的應力損失（I5)980=1335999.7N=9.14MPaI5(0.520.26)pef

21、pk則有I5(0.52嚴fpk0.26)pe0.90.31387.218600.26) 1387.2pe=47.87MPa(4)混凝土收縮、徐變引起的應力損失(16)混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區預應力鋼筋的應力損失按下式計算:式中cs(tu,to)，(tu,to)加載齡期為to時，混凝土收縮應變終極值和徐變應變終極值；to加載齡期，即達到設計強度80%的齡期，近似按標準養護條件計算，即0.8fckfck器則可知，to14d；對于二期恒載G2的加載齡期to9Od；該梁所處環境相對濕度為75%，其構件理論厚度為查表可知:(tu,to)二(tu,14)1.79;(tu,to)=(tu,90)=

22、1.26;cs(tu,to)二cs(tu,14)二0.21103cs(tu,to)二cs(tu,90)二0.1810;對于跨中截面，有= 4.52MPa160.9Ep cs(tu,to)1 15Eppc(tu,to)PSh 2A2 3288oo88o 1320298.9mm300mmNpo(conii)Ap(conl2l40.5=(13957.8 54.84 0.5 47.87)980=128222NpONp0epMG1AoI0Wp(tu,90) MG2(tu,14)Wp1282256.51282256.5 263.62336251.551.791 10106 6220 101.26 100

23、106.81 1071.79 6.78 107其中：Np0pIAp1308.42 980 1282251.6NEp1.95 105Ec3.45 1045.652ApAs980 603Ao336251.550.0047iI0?.791 1010230.79mm-A0. 336251.551一、鋼筋的有效應力1217.37MPa十二、應力驗算(1)短暫狀況的應力驗算構件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土實際強度達到設計強度的80%，即fck0.8 fck25.92MPa,ftk0.8 ftk2.12MPa第一階段即預加應力階段：lI|2i40.5|5_7.8 54.84 0.5 47.87_86

24、.58MPa有效預應力:plconepsApepAsesApAs980 2642 603 2642264.02mm980 603PS2eps1 i264.022云荷2.309因此, 有l60.9Ep cs(tu,t)Ep pc(tu,t0)1 15ps0.9 1.951050.21 1035.652 4.52 1.79=67.11MPa115 0.00472.309H1395 86.581308.42MPa第二階段即使用階段:lII0.51516_0.5 47.87 67.11_91.05MPa有效預應力:pIIconlI川139586.5891.05其中：Np0pIAp1308.42 980

25、 1282251.6N上緣:tctNp0NpepMG1下緣:Np0ccWouWouNpepMG1WobWob跨中截面上、下緣的正應力：=5.93MPa（壓）v0.7 f；k0.7梁支點截面處上、下緣正應力:拉區配筋率來防止出現裂縫，所以在預拉區配置配筋率為tCtNp0ANpep1282251.61282251.6263.6Wou336805.455.3361072.53MPa（拉）1.15ftk1.15 2.122.438MPatNp0NpeP1282251.61282251.6263.6ccAWob336805.455.547107上緣:下緣:0.7 25.9218.14MPav0.7 fc

26、k=9.90MPa（壓）ep263.6mm則有tCtNp0NpepMG1AoWouWou1282251.61282251.6 263.6336805.455.336 1076220 107= 1.60MPa （壓）5.336 107tccNp0NpepMG1AoWobWob1282251.6336805.451282251.6 263.65.547 1076220 105.547 10725.9218.14MPa由上式計算可知，支點截面上緣處于受拉狀態,tCt1.15fck，因此可通過規定的預0.5%的非預應力鋼筋(I)混凝土在預加應力階段時，混凝土強度達到80% fck，此時，E；3.25

27、104MPa其中：Np0pIAp1308.42 980 1282251.6NA00.5% 336805.451684.03mm2故選用9根直徑為16mm的非預應力鋼筋(As1810mm2)配置在空心板的頂端,其中非預應力鋼筋的重心到空心板上緣的距離as60mm配置上緣非預應力鋼筋后，跨中截面的截面幾何特性如下表:則有鋼筋換算系數如下:EpEp1.95 1 05小E；3.25 104EsEsECP 6.153.25 104As分塊 名稱分塊面積2A(mm )Ai重心到梁頂距離yi( mm)對梁頂邊的面積矩S AiYi(mm3)自身慣性矩h (mm4)YouYi(mm)lxAi(YouYi)2(m

28、m4)截面慣性矩I IiIx(mm4)混凝 土全 面積32880033081.085 101.738 1010-1328800預應 力鋼 筋換算面 積(Ep1)Ap49006002.94 1060-2713.599 108上緣 非預 應力鋼筋 換算 面積(Es1)As9321.560559290026986.745 10下緣 非預 應力鋼筋 換算 面積(Es1)AS3105.4560061.863 100-27182.281 10全截面換 算面積A0346126.95you32981.139 10101.738 101.263 109I01.864 1010在使用階段梁時的幾何特性鋼筋換算系數

29、如下：分塊 名稱分塊面積Ai(mm2)Ai重心到梁頂距離Yi(mm)對梁頂邊的面積矩S AiYi(mm3)自身慣性矩Ii(mm4)YouYi(mm)IxAi(YouYi)24(mm )截面慣性矩I IiIx(mm4)混凝土全面積3288003301.085 1081.738 1010-1328800EpEpEc1.95 1053.45 1045.652EsEsEc2.0 1053.45 1045.797預應 力鋼 筋換算面 積(Ep1)Ap4558.966OO62.735 100-2713.348 108上緣 非預 應力鋼筋 換算 面積(Es1)As8682.660520956026986.2

30、83 10下緣 非預 應力鋼筋 換算 面積(Es1)As2892.5960061.736 100-2712.124 108全截面換 算面積A。344934.2you32981.135 10101.738 1091.176 10101.856 1010表7變Wou-yobhyouWob-Wp丄量youyobep階/3、(mm)/3、/3、段、(mm )(mm )(mm )預應力階段5.666 1073315.631 1076.878 107使用階段5.641 1073315.607 1076.849 107表8其中：you, yob構件全截面換算截面的重心到上下緣的距離Wou，Wob構件全截面換

31、算截面對上下緣的截面抵抗矩ep-為預應力鋼筋重心到換算截面重心的距離，eph you，對于預應力階段ep271mm，對于使用階段ep271mm(2)持久狀況的正應力驗算應取最不利截面進行控制驗算，對于直線配筋的等截面簡支梁來說，一般以跨中截 面為最不利截面。由作用標準值和預加力在截面上緣產生的混凝土的法向應力：CUptkcNpONpoep0MG1MG2MQAoWouWouWouWoupe預應力鋼筋的永存預應力Npo使用階段預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力，Np。poApi6Askc受拉區預應力鋼筋合力點處混凝土向應力等于零時的預應力鋼筋應力；p0 con l 14， 其中14為使用階段受拉區預應

32、力鋼筋由混凝土彈 性壓縮引起的預應力損失；1為受拉區預應力鋼筋總的預應力損失；16受拉區預應力鋼筋由混凝土收縮和徐變的預應力損失預應力鋼筋和非預應力鋼筋合力作用點至構件換算截面重心軸的距離p0Apyp1 6Asysep0p0Ap1 6AsAs受拉區非預應力鋼筋的截面面積ys受拉區非預應力鋼筋重心至換算截面重心的距離Wou構件混凝土換算截面對截面上緣的抵抗矩MG2由橋面鋪裝、人行道和欄桿等二期恒載產生的彎矩標準值MQ由可變荷載標準值組合計算的截面最不利彎矩；汽車荷載考慮沖擊系數；因此，p0con1141395 (86.5891.05) 54.841272.21MPaNp0 p0Ap16As二12

33、72.21 980 67.11 603 1206298.47N預應力鋼筋中的最大拉應力:p max/MG1MG2MQpeEP() y0 pI0I0I0其中:kc作用(或荷載)標準值產生的混凝土法向壓應力ep0p0Apyp16Asys_1272.21 980 27167.11 603 27116As_272.21 980 67.11 603因此,cuptNp0kcNp0ep0MG1MG2MQA0WouWouWouWou1206298.471206298.47 271(220100308.3)106344934.25.641 1075.641107p0AP_8.84MPaV0.5fck0.5 32

34、.416.2MPa6=1217.375.652（22100觀3）1027112692 1209預應力鋼筋的最大拉應力為超過限制，但因空蘭出4.98% 5%，可1209認為鋼筋滿足要求。(3)持久狀況混凝土主應力計算截面圖如下：x-x計算點取上梗肋a a處，預應力混凝土受彎構件由載荷標準值和預應力作用產生的 混凝土主壓應力cp和主拉應力tp:y。計算主應力點至換算截面的距離I0換算截面慣性矩cy由豎向預應力鋼筋的預加力產生的混凝土壓應力=1269.2MPa0.65 fpk0.65 18601209MPa1.856 1010cptpcxNp0Np0ep0 ny0oMG1MG2MQ廠y0o廠excy

35、2在計算主應力點，按作用(或荷載)標準值組合計算的剪力產生的混凝土剪應 力；當計算截面作用由扭矩時，尚應考慮由扭矩引起的剪應力；對于等高度梁截面上任一點在作用(或荷載)標準值組合的剪應力按下列公式計算blVGI、VG2分別為一期恒載和二期恒載作用引起的剪力標準值VQ可變作用(或荷載)引起的剪力標準值組合；對于簡支梁，VQ計算式為VQVQ1VQ2So計算主應力點以上(或以下)部分換算截面面積對界面重心軸的面積矩b計算主應力點處構件腹板的寬度計算主應力點以上換算截面的重心至截面上緣距離為60mm,梗肋a a以上面積對截面重心軸x x的面積矩為SoAiy (880 120) (329 60)=2.8

36、41 107mm3=6.89MPacy由此可知，混凝土壓應力cp6.894Mpa 0.6Q 0.6 32.4 19.44MPa，故滿足公 路橋規的要求。混凝土主拉應力tp0.0038Mpa0.5林0.5 2.65 1.33MPa,故只需按照構造配置箍筋。十三、預應力混凝土構件的抗裂驗算(1)作用短期效應組合作用下的正截面抗裂性驗算正截面抗裂驗算取跨中截面進行預加力產生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力cxNp0Np0ep0Iy0oMG1MG2MQy。Io1206298.471206298.47344934.21.8562711106(329 120)(220 1003083) 101.856

37、1010(329 120)VG1S(VG2VQ)S0(0 029.7) 2.841 107因此有:cptpbI。cx cy6.8910280 1.856 10cx cy 22嚴0)20.1622_ 沁叱20.0038MPa=0.162MPabio(VG2VQ)SJ也 仏空 _ 空迦坐1206298.4772719.29MPaAo Wob346126.955.631 107pc由作用短期效應產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力st叫MG1MG2MQS=(220 100W對于A類部分預應力混凝土構件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力9.7 9.29 0.41MPaV0.7 ftk0.7 2.65 1.855Mpa因此滿足公路橋規中A類部分預應力構件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。3由作用長期效應產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力6MiMGIMG2MQI_ (220100116) 10stWWob對于A類部分預應力混凝土構件，作用荷載長期效應組合作用下的混凝土拉應力lt pc7.789.29