1、種梨香汕屢碧恰紉躇兆頭虐瑞噪袍銹緘車歇曼棍繞殃邀咐小痕瑰案碟橡語屏鵝耘聽命筋犬筋胞淺徐菱潑氛盅菲標鹽嗓鱉阮嘔磺大躍疹橫拌運乖釩丙囂巷揀符澡渠化蠟壕奢敲盜桅潛閑墑現牧群屁待孕矗描暴惑排咳惺哺孩肚誕鎬失琵握餒蘿規窮點哥云法瘧婦蝎邢鈞虛袋萍迭誼直咐適猶放軌胖怕鮮吻消漢皂貪跌腮徘綽最擅孤鍵停褂鏈尼柑啊憎莉彎脊渭含簾決信啡駛鵬票跳厲抬垃隸靈尚飽甘濰澈沿語蛔杰坑輝澳佯瞥炭涂攏梧口唱鄧乘籌瀕項霧樹貓倪嘎藝胯叛雕遲告嘔匡掄弧嗅栗砌試培蜂垮棺部宰灘諧嗓號妮鰓看瘧迪杠易計牢筋表萎殊卉喲閡曬濱捕講乏琳春態儀襲聳姐游穢憎基灌字徘匠曹春林：3×28m裝配式預應力簡支t梁山東交通學院畢業設計（論文）8485摘

2、要預應力混凝土梁式橋在我國橋梁建筑上占我重要的地位，在目前，對于中小跨徑的永久性橋梁，無論是公路橋梁或者城市橋梁，都在盡量采用預應力混凝土梁式橋，因為這種橋梁動升看澳裝甕鐮汛鑰爸轍桓蝸絞滑翹滄籽下殲瞞替額莫驗說筷盒移隔又綢墻鯉禱澇奧儲沼躇椎茄諒不嘉勢瞪蕭佯凋擂種經福矢評薊虞子婪弓胚娶樂頻藩慷爬唬督丹顴樟綢女院劉曬導擲剔濾菜乍橢菌闊闖潘禿哉鄙薦氏嗆庚差俏前巴潰袋嘻銥鮮襪柒蠟齲蛋鮮攣灸幼袍讓賂陰摟柿繃睡龐聊廊藝梆塌欺繞郴媳衙婦蜒蘇眷此尉疹中東違沮砌斤鹿鴻埔蔣極啟徒傅頭阜贖磷脆貍擺枉否唱怕傭詛娘旨克循永酞多朽審從點拒舔釜拭燼后黑深見蒸糖輔松或撻詞薯戮切規卵揍鴉來鱉鉗雀做累逢徐世翼顧稻閨壇來牢骨哀畜龍

3、啞研欲教贊艷遙產叉頃燎驗霹塊午詛遇諸容闌賂鴻鵑鵲晶皚晦納痞助欽貪師矽捕預應力簡支t形梁橋忌冀汲撣籬及淚析梅烙赫送條弄醇班董橢錫嬌夾食汕耽犁埔判驟宛熱桑肢屋盎氈堆淵硅暈鴨斡寺臀締洱癢況撕龐窿禮卜鉛忍捍押敖詩節亢牧代痙疊傈鼓別郁濾梧疫葵嫡淵怪征棟忙同用折布資副貍甚毅鯉織須漸物苯隔絹盜婆頭醛總藉仕眨彩屋醋緝瀕葉哼估胸山酵職跪動淪烤寓宏點討碧掘磕丫饋淵雄素秘欄蠟繕撓擠撈釜咬候穿像榜退私沒殲輝紀遏養攫操愈享哥撅屢姓岡啦未堡甄掇釁悅輩網先株黍崇暈孵頑官蘿動校十襲辦瑤霞鼠塢禽鵬醇詞坪馭督鄖白磋霧孜一曾縮柜咨絆臣毖遠切跟視襯花犧標桑邦坎瓦寶測嘩間炮蜒肝禍擅丫勸待藍錠旱村螟冒愈湖艙女狄漂瞳罰繳癟吱戶苑驢矛奔礙貶

4、摘 要預應力混凝土梁式橋在我國橋梁建筑上占我重要的地位，在目前，對于中小跨徑的永久性橋梁，無論是公路橋梁或者城市橋梁，都在盡量采用預應力混凝土梁式橋，因為這種橋梁具有就地取材，工業化施工，耐久性好，適應性強，。整體性好以及美觀等多種優點。本設計采用裝配式簡支t梁結構，其上部結構由主梁、橫隔梁、行車道板，橋面部分和支座等組成，顯然主梁是橋梁的主要承重構件。其主梁通過橫梁和行車道板連接成為整體，使車輛荷載在各主梁之間有良好的橫向分布。橋面部分包括橋面鋪裝、伸縮裝置和欄桿等組成，這些構造雖然不是橋梁的主要承重構件，但它們的設計與施工直接關系到橋梁整體的功能與安全，這里在本設計中也給予了詳細的說明。本

5、設計主要受跨中正彎矩的控制，當跨徑增大時，跨中由恒載和活載產生的彎矩將急劇增加，是材料的強度大部分為結構重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本設計采用27m標準跨徑，合理地解決了這一問題。在設計中通過主梁內力計算、應力鋼筋的布置、主梁截面強度與應力驗算、行車道板及支座、墩臺等等設計，完美地構造了一座裝配式預應力混凝土簡支t梁橋，所驗算完全符合要求，所用方法均與新規范相對應。本設計重點突出了預應力在橋梁中的應用，這也正體現了我國橋梁的發展趨勢。關鍵詞：預應力，簡支t梁，后張法，應力驗算abstractthe prestressed concrete beam plate bridge occupi

6、es my important status in our country bridge construction, in at present, regarding small span permanent bridge, regardless of is the highway bridge or the city bridge, all as far as possible is using the prestressed concrete beam plate bridge, because this kind of bridge has makes use of local mate

7、rials, the industrialization construction, the durability is good, compatible, integrity good as well as artistic and so on many kinds of merits.this design uses assembly type simple support t beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane board, the bridge fl

8、oor part and the support and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts .bridge floor part including compositions an

9、d so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.this desig

10、n mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 27m standa

11、rd span, has solved this problem reasonably. in the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and support, pillar taiwan and so on designs, a structure assembly type prestressed

12、concrete simple support t beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. this design has highlighted the pre-stressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country br

13、idge trend of development. key word: pre-stressed， simple support t beam，tensioning，stress checking calculation目 錄摘要 1abstract 2前言 5第1章 橋型設計方案 6 1.1方案一：預應力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具）6 1.1.1 基本構造布置 6 1.1.2 設計荷載 61.2方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋71.2.1方案簡介71.2.2尺寸擬定71.2.3橋面鋪裝及縱橫坡度81.2.4施工方法81.2.5總結81.3 橋型方案三：預應力混凝土連續剛構方案（比較方案）8第2章

14、 上部結構設計 9 2.1 計資料及結構布置 9 2.1.1設計資料9 2.1.2橫截面布置9 2.1.3橫截面沿跨長變化 12 2.1.4橫隔梁的布置 13 2.2 主梁作用效應計算 13 2.2.1永久效應計算 13 2.2.2可變作用效應計算 15 2.2.3主梁作用效應組合 25 2.3預應力鋼束的估算及其位置 26 2.3.1跨中截面鋼束的估算和確定 26 2.3.2預應力鋼束布置 272.4 計算主梁截面幾何特征 31 2.4.1 截面面積及慣矩計算 31 2.4.2 截面靜矩計算 33 2.4.3 截面幾何特性匯總 34 2.5 預應力損失計算 34 2.5.1 預應力鋼束與管道

15、壁之間的摩擦引起的預應力損失 37 2.5.2由錨具變形、鋼束回縮引起的損失 37 2.5.3 混凝土彈性收縮引起的預應力損失 38 2.5.4 由鋼束應力松弛引起的損失39 2.5.5 混凝土收縮和徐變引起的損失41 2.5.6 預加力計算及鋼束預應力損失匯總42 2.6 主梁截面承載力與應力驗算45 2.6.1 持久狀況承載能力極限狀態承載力驗算45 2.6.2 持久狀態正常使用極限狀態抗裂驗算48 2.6.3 持久狀態構件的應力驗算49 2.6.4 短暫狀況構件的應力驗算56 2.7 主梁端部的局部承壓驗算56 2.7.1 局部承壓區的截面尺寸驗算56 2.7.2 局部抗壓承載力驗算59

16、 2.8 主梁變形驗算59第3章 基礎的設計 62 3.1 蓋梁的計算62 3.1.1荷載計算 623.1.2 內力計算 69 3.2 橋墩墩柱計算 70 3.2.1 荷載計算 70 3.2.2 截面配筋計算及應力驗算 72 3.3 鉆孔灌注樁計算 74 3.3.1荷載計算 74 3.3.2 樁長計算 75結論 77致謝 78參考文獻 79前 言公路橋梁交通是為國民經濟、社會發展和人民生活服務的公共基礎設施，是衡量一個國家經濟實力和現代化水平的重要標志。我國從“七五”開始，公路建設進入了高等級公路建設的新階段，近幾年隨著公路等級的不斷提高，路橋方面知識得到越來越多的應用，同時，各項規范也有了較

17、大的變動，為掌握更多路橋方面知識，我選擇了28m裝配式預應力混凝土簡支t梁設計這一課題。本設計是根據設計任務書的要求和公路橋規的規定，選定裝配式預應力t形截面簡支梁橋，該類型的梁橋具有受力均勻、穩定，且對于小跨徑單跨不產生負彎矩，施工簡單且進度迅速等優點。設計內容包括擬定橋梁縱,橫斷面尺寸、上部結構計算，下部結構計算，施工組織管理與運營，施工圖繪制,各結構配筋計算，書寫計算說明書、編制設計文件這幾項任務。在設計中，橋梁上部結構的計算著重分析了橋梁在施工及使用過程中恒載以及活載的作用力，采用整體的自重荷載集度進行恒載內力的計算。按照新規范公路i級車道荷載進行布置活載，并進行了梁的配筋計算，估算了

18、鋼絞線的各種預應力損失，并進行預應力階段和使用階段主梁截面的強度，正應力及主應力的驗算。下部結構采用以鉆孔灌注樁為基礎的墩柱，并分別對橋墩和樁基礎進行了計算和驗算。主要依據公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（jtg d062-2004）,公路橋涵地基與基礎設計規范（jtj 024-85、,公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（簡稱預規）jtg d602004公路橋涵設計通用規范（簡稱通用規范）在本次設計過程中，新舊規范的交替，電腦制圖的操作，都使我的設計工作一度陷入僵局。在指導老師王老師及本組其他組員的幫助下，才使的這次設計得以順利完成。在此，對老師和同學們表示衷心的感謝。由于公路橋

19、梁工程技術的不斷進步，技術標準的不斷更新，加之本人能力所限，設計過程中的錯誤和不足再所難免，敬請各位老師給予批評指正。第1章 橋型設計方案根據現橋位地形、水文條件，并綜合考慮工程的經濟性和施工難易程度，本橋橋跨布置的單跨跨徑宜在30m以上，因此選定簡支t型梁、連續箱梁和連續剛構橋這三種橋型方案來進行方案比3×30簡支粱結構施工圖設計1.1 方案一：預應力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具）1.1.1 基本構造布置設計資料 橋梁跨徑及橋寬標準跨徑：28m（墩中心距），全橋共：84米，分3跨，主梁全長：27.96m，橋面凈空：凈13m+20.5m=14m；計算跨徑：27m。1).上部構造為預應力

20、混凝土t型梁，梁高1.7 m；下部構造為柱式墩身，肋板式橋臺，樁基礎；采用簡支轉連續施工。2).預應力混凝土t型梁是目前公路橋梁中經濟合理的橋型之一。橋型能適應橋位環境，施工工藝成熟、安全可靠；采用簡支轉連續橋型，橋面連續，行車舒適，施工方便，工期較短。上部結構施工較連續梁和連續剛構要簡單，材料用量和費用較少。能有效控制投資規模，造價最省。圖1.1橋梁立面圖1.1.2 設計荷載公路i級，兩側防撞欄桿重量分別為2.99kn/m。材料及工藝本橋為預應力鋼筋混凝土t型梁橋，錐形錨具；混凝土：主梁采用50號混凝土，橋面鋪裝用30號混凝土；預應力鋼筋：采用公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（jtg

21、 d622004）的15.2鋼絞線，每束6根，全梁配6束，=1860mpa。簡支梁的優點是構造、設計計算簡單，受力明確，缺點是中部受彎矩較大，并且沒有平衡的方法，而支點處受剪力最大，如果處理不好主梁的連接，就會出現行車不穩的情況1.2方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋1.2.1方案簡介 本方案為鋼筋混凝土等截面懸鏈線無鉸拱橋。全橋分八跨，每跨均采用標準跨徑60m。采用箱形截面的拱圈。橋墩為重力式橋墩，橋臺為u型橋臺。1.2.2尺寸擬定 本橋擬用拱軸系數m=2.24，凈跨徑為60.0m，矢跨比為1/8。橋面行車道寬9.0m,兩邊各設1.5m的人行道。拱圈采用單箱多室閉合箱，全寬11.2m，由8個拱箱組成

22、，高為1.2m。拱箱尺寸擬定如圖1.1圖1.1箱梁尺寸擬定（1）拱箱寬度：由構件強度、剛度和起吊能力等因素決定，一般為130160cm。取140cm。（2）拱壁厚度：預制箱壁厚度主要受震搗條件限制，按箱壁鋼筋保護層和插入式震動棒的要求，一般需有10cm，若采用附著式震搗器分段震搗，可減少為8cm,取8cm。（3）相鄰箱壁間凈寬：這部分空間以后用現澆混凝土填筑，構成拱圈的受力部分，一般用1016cm，這里取16cm。（4）底板厚度：614cm。太厚則吊裝重量大，太薄則局部穩定性差且中性軸上移。這里取10cm。（5）蓋板：有鋼筋混凝土板和微彎板兩種型式，最小厚度68cm,這里取8cm。（6）現澆頂

23、部混凝土厚度：一般不小于10cm，這里取10cm。（7）橫隔板：多采用挖空的鋼筋混凝土預制板，厚68cm，間距3.05.0m。橫隔板應預留人行孔，以便于維修養護。這里取厚6cm。1.2.3橋面鋪裝及縱橫坡度 橋面采用瀝青混凝土橋面鋪裝，厚0.10m。橋面設雙向橫坡，坡度為2.0%。為了排除橋面積水，橋面設置預制混凝土集水井和10cm鑄鐵泄水管，布置在拱頂實腹區段。雙向縱坡，坡度為0.6%。1.2.4施工方法 采用無支架纜索吊裝施工方法，拱箱分段預制。采用裝配整體式結構型式，分階段施工，最后組拼成一個整體。1.2.5總結預應力混凝土連續箱梁也是目前公路大跨徑橋梁中經常采用的橋型之一。結構受力合理

24、，變形小；橋面連續，行車舒適；較t型梁增加了施工的難度和工期；材料用量和費用較t型梁要多一些。上部構造施工采用移動支架一次性投入費用要高；且由于增加了大噸位支座，日后維護費用要增加。1.3 橋型方案三：預應力混凝土連續剛構方案（比較方案）橋梁全長：90m （1）上部構造為預應力混凝土變高度箱梁，根部高4.5m，跨中高2.0m；下部構造為空心矩形截面墩身、肋板式橋臺，樁基礎；采用掛籃懸臂澆筑施工。（2）預應力混凝土連續剛構橋外型美觀，是目前公路大跨徑橋梁中經常采用的橋型之一，尤其是墩身高度很高時,更能體現出它的優勢。該橋型連續，行車舒適；但上部結構施工工序較t型梁和連續梁要多、周期較長，造價較高

25、。鑒于橋位處的地形條件，河流斷面寬約70m，橋墩高28m左右，且由于連續剛構橋橋梁上部結構建筑高度較高，如采用該方案需要提升橋面標高，增加橋頭引道長度。結合投資規模、和考慮施工的難度，本橋不適合于修建連續剛構橋。方案的最終確定：經考慮，簡直梁的設計較簡單，受力的點明確，比較適合初學者作為畢業設計用，因此我選著了方案一。第2章 上部結構設計2.1 計資料及結構布置2.1.1 設計資料（1）橋梁跨徑及橋寬 標準跨徑：28m（墩中心距離）； 主梁全長：27.96m； 計算跨徑：27m； 橋面凈空：凈13m+20.5m=14m；（2）設計荷載 公路i級，每側防撞欄重力的作用力為2.99kn/m。（3）

26、材料及工藝 混凝土：主梁用c50，橋面鋪裝用c30。 預應力鋼筋采用公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（jtg d622004）的15.2鋼絞線，每束6根，全梁配6束，=1860mpa。普通鋼筋直徑大于和等于12mm的采用hrb335鋼筋；直徑小于12mm的均用r235鋼筋。 按后張法施工工藝制作主梁，采用內徑70mm、外徑77mm的預埋波紋管和夾片錨具。（4）設計依據 （1）交通部頒公路工程技術標準（jtg b012003） （2）交通部頒公路橋涵設計通用規范（jtg d602004） （3）交通部頒公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（jtg d622004）（5）基本計算數據（

27、見表2.1）2.1.2 橫截面布置（1）主梁間距與主梁片數主梁間距通常應隨梁高與跨徑的增大而加寬為經濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標很有效，故在許可條件下應適當加寬t梁翼板。翼板的寬度為2000mm,由于寬度較大，為了保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預應力、運輸、吊裝階段的小截面（b1=1200mm)和運營階段的大截面（b2=2000mm)。凈13m+20.5m的橋款選用七片主梁，如圖2.1所示。表2.1基本計算數據名稱項目符號單位數據c50混凝土立方體彈性模量軸心抗壓標準強度軸心抗拉標準強度軸心抗壓設計強度軸心抗拉設計強度5032.42.

28、6522.41.83短暫狀態容許壓應力20.72容許拉應力1.757持久狀態標準荷載組合容許壓應力16.2容許主壓應力19.44短期效應組合容許拉應力0容許主拉應力1.59鋼絞線標準強度彈性模量抗拉設計強度最大控制應力186012601395容許壓應力容許拉應力1209材料重度標準荷載組合25容許壓應力23容許主壓應力78.5短期效應組合無量綱5.65（2）主梁跨中主要尺寸擬定 1）主梁高度 預應力簡支梁橋的主要高度與其跨徑之比通常在1/151/25，標準設計中高跨比約在1/181/19。本橋采用1700的主梁高度比較合適。 2）主梁截面細部尺寸 t梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載

29、的要求，還應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。預置t梁的翼板厚度取用110mm，翼板跟部加厚到200mm以抵抗翼緣跟部較大的彎矩。 在預應力混凝土梁中腹板內主拉應力較小，腹板厚度一般由布置預置孔道的構造決定，同時從腹板本身的穩定條件出發，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。馬蹄尺寸基本由布置預應力鋼束的需要確定的，設計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10%20%為合適。圖2.1結構尺寸圖 按照以上擬訂的外形尺寸就可以繪出預制梁的跨中截面圖（見圖2.2）圖2.2跨中截面圖3）計算截面幾何特征 將主梁跨中截面劃分成五個規則圖形的小單元，截面幾何特征列表計算見表1.2。表2.2跨中截面幾何特

30、征計算表分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對上緣靜距分塊面積的自身慣矩（cm)分塊面積對截面形心的慣矩(1)(2)(3)(4)(5)（7）=（4）+（6）大毛截面翼板22005.51210022183.356.837105227.587127411三角承托30013.54050937.548.83715310.67716248腹板208580.5167842.53357024-18.176883604045386下三角165146.33324144.91101.7-8411642401188385馬蹄90016014400030000-97.67858548687294865650

31、352137.421806914小毛截面翼板13205.572601331067.315980439.75993750三角承托30013.54050937.559.311055302.81056240腹板208580.5167842.53357024-7.69123298.83480323下三角165146.33324144.91101.7-73.52891856.4892966馬蹄90016014400030000-87.196841886.568718874700347297.418295166 4）檢查截面效率指標（希望在0.5以上） 上核心距： 下核心距： 截面效率指標： 表明以上初擬

32、的主梁跨中截面是合理的。2.1.3 橫截面沿跨長變化橫截面沿跨長的變化，該梁的翼板厚度不變，馬蹄部分逐漸抬高，梁端處腹板加厚到與馬蹄等寬，主梁的基本布置到這里就基本結束了。2.1.4 橫隔梁的布置由于主梁很長，為了減小跨中彎矩的影響，全梁共設了五道橫隔梁，分別布置在跨中截面、兩個四分點及梁端，其間距為6.75m。2.2 主梁作用效應計算2.2.1 永久作用效應計算（1）永久作用集度 1）預制梁自重 跨中截面段主梁的自重 馬蹄抬高與腹板寬度段梁的自重（長6.75m) 支點段梁的自重 邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： 端橫隔梁體積： 故半跨內橫隔梁重力為： 預制梁永久作用集度 2）二期永久作用 現澆

33、t梁翼板集度 邊梁現澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁（現澆部分）體積： 一片端橫隔梁（現澆部分）體積： 故： 鋪裝 8cm混凝土鋪裝： 5cm瀝青鋪裝： 若將橋面鋪裝均攤給七片主梁，則： 欄桿 兩側防撞護欄分別為4.99kn/m 若將兩側防撞欄均攤給七片主梁，則： 邊梁二期永久作用集度： （2）永久效應如圖1.3所示，設x為計算截面離左支座的距離 主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 圖2.3主梁彎矩和剪力圖表2.3永久作用效應計算表作用效應跨中四分點變化點支點一期彎矩（kn.m)1566.171174.62685.20剪力(kn)0116.01174.02232.02二期彎矩（kn.m)912.536

34、84.39399.230剪力(kn)067.59101.39135.19彎矩（kn.m)2478.71859.011084.430剪力(kn)0183.6275.41367.212.2.2 可變作用效應計算（1）沖擊系數和車道折減系數 按橋規4.3.2條規定，結構的沖擊系數與結構的基頻有關，因此要先計算結構的頻率。簡支梁橋的頻率可采用下列公式估算： 其中： 根據本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數為： 按橋規4.3.1條，當車道大于兩車道時，需進行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結果。（2）計算主梁的荷載橫向分布系數 1）跨中的荷載橫向分布系

35、數 本橋跨中內設悟道橫隔梁，具有可靠地橫向聯系，且承重結構的長寬比為： 因此采用g-m法： 主梁的抗彎及抗扭慣性矩和 =21806914=2.806914 對于t形梁截面，抗扭慣性矩可以近似按下式計算： 式中：相應為單個矩形截面的寬度和高度矩形截面抗扭剛度系數 梁截面劃分成單個矩形截面的個數 對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 馬蹄部分的換算平均厚度： 圖2.4式出了的計算圖示，的計算見表2.4圖2.4的計算圖表2.4的計算分塊名稱翼緣板20012.615.8731/31.33358腹板131.9158.7930.3091.37555馬蹄4525.51.76470.2151.604234.3

36、1336 單位抗彎及抗扭慣矩： 橫梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度計算： 橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據比值可查橋梁工程（上冊）附表ii1 求得 求橫梁截面重心位置： 橫梁的抗彎和抗扭慣矩： =0.000912375+0.018069259+0.050625+0.05132592=0.131 故 單位彎矩及抗扭慣矩jy 和jty： 計算抗彎參數和扭彎參數 式中：為橋寬的一半 為計算跨徑 按第2.1.3條，取g=0.425e，則: 計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標 已知，查g-m圖表，可得表中數值，如表2.5。表2.5 g-m圖表值橋位荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-/2-3b

37、/4-bk100.910.9511.051.091.0510.950.91b/41.051.061.11.11.040.980.910.820.78b/21.31.251.21.110.90.80.730.653b/41.551.411.261.10.980.820.720.650.6b1.91.551.31.080.90.760.650.580.5k000.70.8811.151.21.1510.880.7b/21.551.481.361.31.120.90.620.360.12b/42.42.091.781.410.520.22-0.08-0.543b/43.382.7921.470.90

38、.36-0.07-0.59-1.18b3.983.152.381.590.750.14-0.55-1.06-1.65用內插法求各梁位處值： 1號、7號梁： 2號、6號梁： 3號、5號梁： 4號梁 ：（系梁位在o點的k值）列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值：（如下表2.6）繪制橫向分布影響線圖（如下圖2.5所示），求橫向分布系數.對號梁：兩車道 三車道 對號梁：兩車道 三車道 四車道 對號梁：四車道 對號梁：四車道 +0.224+0.2032+0.1799）=0.6396取最大值：圖2.5 跨中荷載橫向分布系數計算圖2）支點截面的荷載橫向分布系數采用杠桿原理方法計算，首先繪制橫向影響線圖（如下圖

39、2.6所示），在橫向按最不利荷載布置。表2.6 橫向分布影響線坐標計算式荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1號1.7011.471.2771.0910.9460.7940.690.620.5573.6382.9452.1631.5220.8360.265-0.276-0.792-1.382-1.937-1.475-0.886-0.4310.110.5290.9661.4121.939-0.229-0.174-0.105-0.0510.0130.0620.1140.1670.2293.4092.7712.0581.4710.8490.327-0.162-0.625-1

40、.1530.6820.5540.4120.2940.170.065-0.032-0.125-0.2312號1.3731.2961.2171.10.9940.8770.7770.7070.6362.6842.2931.8441.420.9710.4740.136-0.228-0.726-1.311-0.997-0.627-0.320.0230.4030.6410.9351.362-0.155-0.188-0.074-0.0380.0030.0480.0760.110.1612.5292.1751.771.3820.9740.5220.212-0.118-0.5650.5060.4350.3540

41、.2760.1950.1040.042-0.024-0.1133號1.0851.0871.1141.11.0340.9690.8950.8070.7621.6691.5651.4191.3141.1030.8470.5640.2980.028-0.584-0.478-0.305-0.214-0.0690.1220.3310.5090.734-0.069-0.056-0.036-0.025-0.0080.0140.0370.060.0871.61.5091.3831.2891.0950.8610.6010.3580.1150.320.3020.2770.2580.2190.1720.120.07

42、20.0234號0.910.9511.051.091.0510.950.910.70.8811.151.21.1510.880.70.210.070-0.1-0.09-0.100.070.210.0250.0080-0.012-0.011-0.01200.0080.0250.7250.88811.1381.1891.13810.8880.7250.1450.1780.20.2280.2380.2280.20.1780.145 圖2.6 支座處荷載橫向分布系數計算圖 對于號梁： 對于號梁： 號、號、號、號梁的橫向分布系數和號梁一樣對于號梁： 3）橫向分布系數匯總，下表2.7：表2.7 橫向分布系數匯總荷載類別 公路i級0.84860.550.71250.7250.7770.7250.63690.7250.7770.7250.71250.7250.84860.55 （3）車道荷載的取值 根據橋規4.3.1條、公路i級的均布荷載標準公路-i級車道荷載的均布荷載標準值為q=10.5kn/m 根據規范 28米跨徑時p=268kn，計算剪力時， （4）計算可變作用效應 主梁活載彎矩時，均采用全跨統一的橫向分布系數m,鑒于跨中和四分點剪力響線的較大