1、安置房 3#、 4#樓地下室模板高支撐專項方有限公司二OO九年七月十五日、工程概況:本工程為安置房3#、4#樓，地處新村。該工程為框架結構，3#、4#婁地 上11層，地下一層；建筑檐口高度為 30.80m。地上建筑面積7873.5m2;地 下室建筑面積1949.5m2。3#、4#樓底層高均為3.3m, 111層層高為2.80m; 3#、4#樓基底標高為-6.20M。基礎地下室筏板面標高為-5.60m，地下室頂板 面標高為-0.62m ,基礎地下室筏板到頂板高差為 4.98m。層高大于4m的支撐 全部采用鋼管支撐。本方案PKPM軟件計算梁板支承體系，其中梁按最大截面梁計算梁支承體 系，其他梁的支

2、模架按最大截面梁支承體系搭設。二、設計及施工依據：1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)2、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)3、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)4、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。三、支模材料：本工程模板采用18mn優質多層夾板，模板支撐體系，采用直徑為48,壁厚3.0焊接鋼管。軋頭采用接軋、十字軋和活絡軋，鋼管和軋頭均需進行 抽樣試驗。鋼管立桿墊板采用片子板或優質18mn厚多層夾板。支模材料進場 后由施工員、材料員、質量員和木工翻樣進行外觀檢查，認為合格后方可使 于工程。四、搭設方案1、板下支撐

3、模板支承架搭設采用扣件式鋼管腳手架，步高1.8m。鋼管立桿間距1.1 x 1.1m,板底采用60X 80方木支撐橫楞，方木間距 3002、梁下支撐模板支承架搭設采用扣件式鋼管腳手架，步高1.8m。鋼管立桿間距1.1x 1.0m,橫向采用二道鋼管，梁底采用80X 80方木支撐縱楞，方木間距3003、立桿底墊本工程3#、4#婁基礎為反梁式筏板基礎，立桿底墊九合板墊板，并在離梁頂250 mm處設一道掃地桿，離板頂250 mm處設一道水平拉桿，再往上每1.8m處設一道水平拉桿。見附圖：五、模板安裝技術要求(一)、安裝前的準備及技術要求：1、為保證結構尺寸、位置的正確性，支模前要放好模板線，梁板模板 安

4、裝完后再放一次檢查線，以檢查柱位置尺寸。2、對拉螺栓的位置要嚴格按施工方案執行， 不允許隨意減少， 且注意 木楞要立放，對拉螺栓用的鋼筋要經過試驗合格后才能使用，以保證砼 面的平整。3、基礎筏板內部梁的塑料套管不要太短，長度為墻柱寬尺寸加長36mm使之伸出模板外，以免施工時砼進入套管而不能拔出。4、在合模前， 底部要清掃潔凈， 在砼澆筑過程中要設專人看護支撐系 統，以防變形，支設過程中，梁底模適當位置留置沖洗口。以利雜物等 沖出梁底，避免夾碴。(二)、安裝要點1、柱模板 保證柱模板長度符合模數，不符合模數的放到節點部位處理。柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿，柱模的澆筑口和清掃在配模時一并 考

5、慮留出。若梁、柱模板分兩次支設時，在柱子砼達到拆模強度時，最 上一段柱模先保留不拆，以便于與梁模板連接。柱模板安裝時，要點如下：(1) 、支設的柱模，其標高、位置要準確，垂直度要控制好，支設應 牢固。柱模板支撐應連成整體。(2) 、柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿。(3) 、柱模的澆筑口和清掃口，在配模時應一并考慮留出。(4) 、安裝柱箍：根據柱模尺寸、側壓力的大小等因素選擇鋼木箍。 柱箍間距一般在500mm左右，柱截面較大時應設置柱中穿心螺絲，由計 算確定螺絲的直徑、間距。2、梁模板梁口與柱頭模板的連接要緊密牢固。梁模板采用18mm厚多層膠合板 模板，梁的側模頂梁的底模。梁斷面高度大于90

6、0mm的主框架梁，支柱采用中間加支撐的方式， 支撐間距見計算書。(1) 、在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。(2) 、梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平，梁模按圖紙要求起拱。當跨度大于4m時按3%o起拱，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。(3) 、梁側模板：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側 模板制作高度應根據梁高及樓板模板碰旁或壓旁來確定。、當梁高超過750mn時，梁側模板宜加穿梁螺栓加固。(5) 、模板支柱縱橫向水平拉桿、剪刀撐等均應按實際要求布置，支柱間距一般不宜大于1m,縱橫方向水平拉桿的上下間距不宜大于 1.8m, 縱橫方向的剪刀

7、撐間距不大于10m扣件鋼管支架要檢查扣件是否擰緊。3、樓板模板樓板模板采用膠合板模板，地下室層高大于 4m,支模架采用48 X 3.0 鋼管做立柱，從邊跨一側開始逐排安裝立柱。柱和鋼楞(大龍骨)間距，按 模板計算書施工，一般情況下立柱與外楞間距為 600mnr 1200 mm小龍骨間距 400mnr 600 mm調平后即可鋪設模板。在模板鋪設完，標高校正后，立桿之 間應加設水平拉桿，其道數要根據立桿高度決定，一般情況下離地面200mmr 250 mm處設一道掃地桿，往上縱橫方向每 1.8m左右設一道。六、加強體系1、支模架下部設置掃地桿,貫通整個支模架,以保證架體的整體穩定。2、要求支模架與柱

8、間增設抱箍連接,以提高整個支模架體的穩定性。3、 滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由 底至頂連續設置。4、本工程模板支架兩端與中間每隔4排立桿從頂開始向下每隔2步設置 一道水平剪刀撐。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m,斜桿與地面的傾角宜在45。60。 之間。七、注意事項1 、嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框 格層中設置；2 、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于 扣件架規范的要求；3 、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都 要控制在45-60Nm鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；現場扣件采用 力矩扳手進行抽樣檢

9、測，抽樣數量為扣件總量的10%經力矩扳手試驗如不合 格數量占抽樣數量的20%以上時，則應全數檢查，并采取整改措施。4 、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載， 最 好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式或對稱澆筑方式；5 、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載， 對有可能出現的超過最大 荷載要有相應的控制措施，并進行詳細交底；平臺堆載應分散，特別是砼澆 搗時要防止集中堆載，該項安全控制由施工員負責。6 、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況， 發現下沉、松動和變形情 況及時解決。7 、鋼管、扣件等應有質保資料，鋼管、扣件進場必須有登記、檢查、 使用管理記錄。8 、砼澆搗前，應在自檢合格

10、的基礎上，報監理單位驗收，合格后，簽 署混凝土澆搗令。八、高空作業安全防護措施1、進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩戴安全帶，并 應系牢。2 、操作人員應持證上崗， 不得酒后上班， 不準穿拖鞋、 塑料硬底鞋等均 發滑的鞋類上架操作。3、經醫生檢查認為不適合高空作業的人員，不得高空作業。4、操作人員工作前應檢查使用的工具是否牢固， 扳手等工具必須用繩鏈 系掛在身上， 以免掉落傷人。 工作時思想要集中， 防止釘子扎腳和空中滑落。九、拆模安全措施方案1、 拆模時間必須根據設計要求確定，現場應做好工作試塊。2、在拆模前，應報監理同意。并由施工員進行拆模部位和安全技術交底。3、每次拆模部位必

11、須嚴格控制，未經批準的部位嚴禁拆除。4、進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩戴安全帶，并應系牢。5、經醫生檢查認為不適合高空作業的人員，不得高空作業。6、拆模前，應在拆模區域周邊設置警示牌，并設專人巡查、監督，防止 閑雜人等進入拆模區域。7、在拆模區域，安全部門應有專人跟班檢查、監督。8、操作人員工作前應檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈 系掛在身上，以免掉落傷人。工作時思想要集中，防止釘子扎腳和空 中滑落。9、拆除模板一般用長撬棍。人不允許站在正在拆除的模板上。在拆除樓 板模板時，要注意整塊模板掉下。10、安全部門應加強對操作人員的安全教育工作，教育內容應包括安全生 產六

12、大紀律、十項安全技術措施、十個不準等。11、班組應加強班前教育工作。12、對拆下的支模架材料應及時清運，對模板、方料上的釘子應馬上落實 人員拔除或運至安全堆放場地。13、模板拆除嚴格按公司模板工程拆模流程及拆模安全防護措施執行十、應急預案為確保高處墜落事件發生后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定高處墜落應急準備與響應預案。一、組織機構（一）、公司組成應急響應指揮部。負責應急搶救指揮。指揮部指揮： 張錦淮，成員由：何其忠、張喜賓、林聰順、宋通進等組成。（二）、指揮部設：1現場指揮組：由項目經理張錦淮任組長。其任務是了解掌握事故情 況，組織現場搶救指揮。2搶

13、救聯絡組：由安全員林聰順、施工員宋勇進、鄭炳煌組成，安全 員為組長。其任務是根據指揮組指令，及時布置現場搶救，保持與當地建設 行政主管部門、勞動部門等的溝通。并及時通知當事人的親人。3治安組：由項目安全員張喜賓任組長。其任務為現場秩序維護、保 護事發現場、 做好當事人周圍人員的問詢記錄， 保持與當地公安部門的溝通。4善后組：由張錦淮、張喜賓、林聰順、黃文傳組成，張錦淮為組長， 其任務是妥善處理好善后的工作，按職能歸口負責保持與當地相關部門的溝 通聯系。二、事故處理程序：1 當高處墜落 事故 發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，報告責 任人（項目經理或基地負責人） ；2.項目管理人員獲得求救信

14、息并確認高處墜落 事故發生后，應：組 織項目職工自我救護隊伍進行施救， 同時立即向當地醫療衛生部門 （120）電 話報告；立即向所屬公司、集團公司上報事故的初步原因、范圍、估計后 果；保護事故現場。3指揮部接到電話報告后，指揮部即指令現場指揮部、搶救聯絡組、 治安組在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩 序，保護事故現場。4當事人被送入醫院接受搶救后，指揮部即指令善后組到達事故現場：a.做好與當事人家屬的接洽善后處理工作；b.按職能歸口做好與當地有關部 門的溝通，匯報工作。十一、梁板模板及支撐系統計算書支撐體系計算：利用PKPM軟件計算，以最大梁高作為計算對象，其余梁 板

15、均按此方案執行。見后附計算書。附：計算書部分一、梁模板扣件鋼管支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001 )。模板支架搭設高度為 4.28米，基本尺寸為：梁截面 B x D=300mm 1200mm梁支撐立桿的橫距(跨度方向)1=1.00 米，立桿的步距 h=1.80 米，M：闊卜版采用的鋼管類型為 丁 48 X 3.0。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 60.00X 1.80 X 1.80/6 = 32.40cm 3;I = 60.

16、00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 29.16cm 4;1. 強度計算f = M / W f其中f 面板的強度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm);W面板的凈截面抵抗矩；f 面板的強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.125ql2其中q 荷載設計值(kN/m);靜荷載標準值 q1 = 25.000 X 0.800 X 0.600+0.350 X 0.600=12.210kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+3.000) X 0.600=2.400kN/m經計算得到 M = 0.125 X(1.2 X 12.210+1.4 X2.400) X

17、0.300 X0.300=0.203kN.m 經計算得到面板強度計算值 f = 0.203 X 1000X 1000/32400=6.254N/mm 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2 = 0.350 X 0.600 X(2 X 0.800+0.300)/0.300=1.330kN/m 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (3.000+2.000) X0.300X0.600=0.900kN2. 方木楞的支撐力計算： 均布荷載 q = 1.2 X 12.000+1.2 X 1.330=15.996kN/m 面板的強度驗算 f f, 滿足

18、要求 !2. 抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.500 X (1.2 X 12.210+1.4 X 2.400) X 0.300=2.702kN 截面抗剪強度計算值 T=3 X 2702.0/(2 X 600.000 X 18.000)=0.375N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2抗剪強度驗算 T T ，滿足要求 !3. 撓度計算v = 1.302ql集中荷載 P = 1.4 X 0.900=1.260kN / 100EI v = l / 250面板最大允許撓度值 v = 1.200mm；面板最大撓度計算值 v = 1.302 X 12.210 X

19、3004/(100 X 6000X 291600)=0.736mm 面板的撓度驗算 v v, 滿足要求 !、梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.000 X0.800 X 0.600=12.000kN/m1.26kN16.00kN/m300方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力【即支座力分別為Ni=3.029kNN2=3.029kN方木按照三跨連續梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 6.00X 8.00 X 8.00/6 = 6

20、4.00cm3;I = 6.00X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 256.00cm4;方木強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下均布荷載 q = 3.029/0.600=5.049kN/m最大彎矩M = 0.1ql 截面應力 J=0.1822=0.1 X 5.05 X 0.60 X 0.60=0.182kN.mX 106/64000.0=2.84N/mm 2方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6 X 0.6

21、00 X 5.049=1.818kN截面抗剪強度計算值T=3 X 1818/(2 X 60X 80)=0.568N/mm截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm 2方木的抗剪強度計算滿足要求！方木撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下最大變形 v =0.677 X 4.208 X 600.0 4/(100 X 9500.00 X 2560000.0)=0.152mm方木的最大撓度小于600.0/250,滿足要求3. 支撐鋼管的強度計算:支撐鋼管按照連續梁的計算如下3.03kN3.03kNA B|900|計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)

22、經過連續梁的計算得到 支座反力Ra = R B=3.03kN最大彎矩 Mmax=0.909kN.m最大變形v max=3.527mm截面應力=0.909 X 106/4491.0=202.365N/mm 2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！三、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范525):Rw Rc其中Rc R 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN ;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中F取最大支座反力，R=3.03kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求五

23、、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力Ni=3.03kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重N2 = 1.2 X 0.116 X 7.600=1.059kN樓板的混凝土模板的自重N 3=1.080kNN = 3.029+1.059+1.080=5.168kN-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比丨o/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ； i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm 2) ; A = 4.24W立桿凈截面抵抗矩(cm3) ; W = 4.49卜一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2);f 鋼管立桿抗壓強度設計

24、值，f = 205.00N/mm2;l0 計算長度(m);如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k 1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，按照表 1取值為1.163 ;u 計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3 ; u = 1.70a 立桿上端伸岀頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m ; f,滿足要求 f,滿足要求公式(1)的計算結果：=83.32N/mm 2，立桿的穩定性計算公式 的計算結果：卜=39.58N/mm 2，立桿的穩定性計算如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k 1k2(h+2

25、a)(3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010 ;公式(3)的計算結果：=52.93N/mm 2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。、樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)模板支架搭設高度為 4.98米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.10米，立桿的橫距1=1.00米，立桿的步距 h=1.80米水如wii圖樓板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為；48X 3.0、模板面板計算面板為受彎結構 , 需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。本算例中，

26、面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 90.00X 1.80 X 1.80/6 = 48.60cm3;I = 90.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 43.74cm4;1. 強度計算f = M / W f其中 f面板的強度計算值 (N/mm2) ;M面板的最大彎距 (N.mm);W面板的凈截面抵抗矩;f面板的強度設計值，取 15.00N/mm2;M = 0.1ql其中 q 荷載設計值 (kN/m) ;靜荷載標準值 q1 = 25.000 X 0.120 X 0.900+0.350 X 0.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+3.00

27、0) X 0.900=4.500kN/m經計算得到 M = 0.1 X(1.2 X3.015+1.4 X4.500) X0.300 X 0.300=0.089kN.m 經計算得到面板強度計算值 f = 0.089 X 1000X 1000/48600=1.837N/mm 2 面板的強度驗算 f f, 滿足要求 !2. 抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6 X (1.2 X 3.015+1.4 X 4.500) X 300.000=1.785kN截面抗剪強度計算值截面抗剪強度設計值T=3 X 1785.0/(2 X 900.000 X 18.000)=0.165N/mm 2

28、T=1.40N/mm 2抗剪強度驗算 T T ，滿足要求3. 撓度計算面板最大允許撓度值 面板最大撓度計算值v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250v = 1.200mm;v = 0.677 X3.015X 3004/(100 X6000X437400)=0.063mm面板的撓度驗算 v v, 滿足要求、支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為:W = 6.00I = 6.00X 8.00 X 8.00/6 = 64.00cm3;X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 256.00cm4方木楞計

29、算簡圖1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重(kN/m):q1 = 25.000 X 0.120 X 0.300=0.900kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.350 X 0.300=0.105kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到，活荷載標準值P1 = (3.000+2.000) X 0.900 X 0.300=1.350kN2.強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算如下均布荷載 q = 1.2 X 0.900+1.2 X 0.105=1.206kN/m集中荷載 P = 1.4 X 1.35

30、0=1.890kN最大彎矩 M = 1.890 X 0.90/4+1.21 X 0.90 X 0.90/8=0.547kN.m最大支座力 N = 1.890/2+1.21 X 0.90/2=1.488kN截面應力1=0.547 X 106/64000.0=8.55N/mm 2方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求 3. 抗剪計算最大剪力的計算公式如下Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.900 X 1.206/2+1.890/2=1.488kN截面抗剪強度計算值截面抗剪強度設計值T=3 X 1488/(2 X 60X 80)=0.

31、465N/mm 2 T=1.30N/mm 2方木的抗剪強度計算滿足要求4. 撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下均布荷載 q = 0.900+0.105=1.005kN/m集中荷載 P = 1.350kN最大變形 v =5 X 1.005 X 900.0 4/(384 X 9500.00 X 2560000.0)+1350.0X 900.0 3/(48 X 9500.00 X 2560000.0)=1.196mm方木的最大撓度小于 900.0/250,滿足要求三、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算集中荷載F取縱向板底支撐傳遞力，P

32、=2.98kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管變形圖（mm）2.98 2.983.77 3.772.18 2.180.79 0.790.79 0.790.00 0.002.18 2.183.77 3.772.98 2.98支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 MmaF0.714kN.m最大變形vmax=1.868mm最大支座力 Qmax=9.720kN截面應力 =0.71 X 106/4491.0=159.01N/mm 2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm滿足要求四、扣件抗滑移的計算（規范 5.2.5）:縱向或橫向水平

33、桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.72kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，考慮采用雙扣件，則：R=9.72 R c =2X 8=16KN滿足要求。當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN ;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容:(1)腳手架鋼管的自重(k

34、N):G1 = 0.116 X 8.252=0.958kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄 A雙排架自重標準值。模板的自重(kN):NG2 = 0.350 X 0.900 X 0.900=0.283kN鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3 = 25.000 X 0.120 X 0.900 X 0.900=2.430kN經計算得到，靜荷載標準值Ng = N g什Ng2+Ng3= 3.672kN 。2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值Nq = (3.000+2.000) X 0.900 X 0.900=4.050kN3. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2Ng+ 1.4N Q六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式審= 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2);f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N