PAGE第1章引言 1第2章建筑設(shè)計說明 12.1建筑平面圖： 12.2建筑立面圖： 12.3建筑剖面圖： 1第3章結(jié)構(gòu)設(shè)計說明 23.1初步設(shè)計資料 23.2設(shè)計依據(jù) 33.3結(jié)構(gòu)設(shè)計方案及布置 33.4構(gòu)件初估 43.4.1柱截面尺寸的確定 43.4.2梁尺寸確定 53.4.3樓板厚度確定 63.4.4次梁布置 63.4.5框架梁柱的線剛度計算 6第4章荷載計算 74.1荷載計算 74.1.1屋面及樓面恒荷載計算 74.1.2．屋面及樓面活荷載計算 84.1.3．梁，柱，墻，門窗重力荷載的計算 94.2板傳荷載計算 114.3風荷載計算 154.3.1風荷載作用下的位移驗算 154.3.2風荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 164.4恒荷載作用下框架的內(nèi)力 274.4.1.恒荷載作用下框架的彎矩計算 274.4.2恒荷載作用下的彎矩剪力計算 304.4.3彎矩分配及傳遞 314.4.4恒載作用下的的框架彎矩圖 324.4.5恒載作用下剪力計算 344.4.6恒荷載作用下的邊跨框架的軸力計算，包括連梁傳來的荷載及柱自重. 354.5活荷載作用下框架的內(nèi)力 374.5.1活載作用下的框架內(nèi)力 374.5.2．活荷載作用下框架的內(nèi)力計算 37第5章框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合 425.1框架結(jié)構(gòu)梁內(nèi)力組合 425.1.1.框架結(jié)構(gòu)梁的內(nèi)力組合 42第6章截面設(shè)計與配筋計算 546.1框架柱截面設(shè)計 546.2框架梁截面設(shè)計 576.3樓板配筋計算 606.3.1設(shè)計資料 606.3.2板的計算 61第7章樓梯的設(shè)計計算 657.1樓梯設(shè)計資料 657.2踏步板（TB-1）計算 657.2.1荷載計算 657.2.2斜截面內(nèi)力計算 667.2.3截面承載力計算 667.3樓梯斜梁(TL-1)計算 667.3.1荷載計算 667.3.2內(nèi)力計算 667.3.3承載力計算 677.4休息平臺計算 677.4.1荷載計算 677.4.2平臺板彎矩計算 677.4.3平臺板配筋計算 687.5.平臺梁計算 687.5.1.荷載計算 687.5.2內(nèi)力計算 697.5.3正截面承載力計算 69第8章樁基礎(chǔ)設(shè)計及驗算 718.1設(shè)計資料 718.2選擇持力層并確定樁斷面尺寸、長度 728.3確定單樁豎向承載力特征值 738.4樁基礎(chǔ)的內(nèi)力計算和驗算 748.4.1設(shè)計依據(jù) 748.4.2示意圖 748.4.3計算信息 758.4.4計算參數(shù) 758.4.5內(nèi)力計算 758.4.6柱對承臺的沖切驗算 768.4.7角樁對承臺的沖切驗算 768.4.8承臺斜截面受剪驗算 778.4.9承臺受彎計算 788.4.10柱對承臺的局部受壓驗算 798.4.11樁對承臺的局部受壓驗算 79第九章PKPM電算書 809．1SATWE結(jié)構(gòu)設(shè)計信息 809.1.1總信息 809.1.2風荷載信息 809.1.3地震信息 809.1.4活荷載信息 819.1.5調(diào)整信息 819.1.6配筋信息 829.1.7設(shè)計信息 829.1.8荷載組合信息 839.2SATWE計算結(jié)果分析與調(diào)整 839.2.1位移比和層間位移角 839.2.2層間剛度比 859.2.3層間受剪承載力之比 879.2.4剪重比 879.2.5軸壓比 889.2.6地震作用調(diào)整中0.2Qo的調(diào)整 899.2.7梁撓度圖 89第十章手算與PKPM在框架結(jié)構(gòu)計算中的比較分析 8910.1意義 8910.2概述 9010.3電算手算差別 9010.4計算結(jié)果分析 9010.5電算的錯誤可能分析 9110.6結(jié)語 92PAGE15第1章引言畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段,是深化、拓寬、綜合教和學(xué)的重要過程,是對大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識的全面總結(jié)。本組畢業(yè)設(shè)計題目為《溫州市某六層行政辦公樓建筑及結(jié)構(gòu)設(shè)計》。在畢設(shè)前期，我溫習(xí)了《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《鋼筋混凝土》、《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計》等知識，并借閱了《混凝土規(guī)范》、《荷載規(guī)范》等規(guī)范。在畢設(shè)中期，我們通過所學(xué)的基本理論、專業(yè)知識和基本技能進行建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計。在畢設(shè)后期，主要進行設(shè)計手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務(wù)，在此表示衷心的感謝。畢業(yè)設(shè)計的三個月里，在指導(dǎo)老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設(shè)計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關(guān)內(nèi)容的理解。鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。在進行內(nèi)力組合的計算時，進一步了解了Excel。在繪圖時熟練掌握了AutoCAD，以上所有這些從不同方面達到了畢業(yè)設(shè)計的目的與要求。框架結(jié)構(gòu)設(shè)計的計算很重要同時工作量也比較大，本方案結(jié)構(gòu)計算選用一榀框架為計算單元，采用手算的簡化計算方法，其中計算框架在豎向荷載下的內(nèi)力時使用的彎距二次分配法。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。第2章建筑設(shè)計說明2.1建筑平面圖：(除屋頂平面圖外)是用一個假想的水平剖切面，在房屋的窗臺上方剖開整棟房屋，移去剖切面上面的章，將留下章向水平投影面投影所得到的水平剖視圖。建筑平面圖包含被剖切到的斷面、可見的建筑配件的設(shè)置情況。它是墻體砌筑、門窗安裝和室內(nèi)裝修的重要依據(jù)。底層地面需反映出室外臺階、散水(或明溝)等，其他各層除應(yīng)表示本層情況外，還需反映出下一層平面圖未反映的可見建筑物構(gòu)件。2.2建筑立面圖：它是房間各個方向的外墻面以及按投影方向可見的構(gòu)配件的正投影圖。有定位軸線的建筑物，宜根據(jù)兩端定位軸線號編注立面圖名稱。建筑物立面是用來反映房屋的體型和外貌、門窗形式和位置、墻面裝飾材料等的圖樣。2.3建筑剖面圖：它是假想用一個垂直于橫向或縱向軸線的豎直平面剖切房屋所得正投影圖，反映門窗洞口及窗臺高度以及簡要的結(jié)構(gòu)形式和構(gòu)造方式等情況。剖切面的剖切位置，應(yīng)選在能反應(yīng)房間全貌構(gòu)造特征以及有代表性的部位，一般應(yīng)顯示樓梯，并在底層平面中表示。具體設(shè)計圖詳細見建筑圖老第3章結(jié)構(gòu)設(shè)計說明3.1初步設(shè)計資料一.工程名稱：溫州市林云中學(xué)辦公樓。二.工程概況：建筑面積4510.08㎡，建筑總高為21.6m,主體大樓為6層，室內(nèi)外高差為0.6m，基礎(chǔ)埋深0.5m.三.相對濕度：年平均34％四.基本風壓0.60KN/㎡.五.地質(zhì)條件：1.地震烈度：本工程地震設(shè)防烈度為6度。場地類型：III類。2.地質(zhì)資料：見表3－1表3－1地質(zhì)資料層序巖土名稱層厚（m）壓縮模量（MPa）地基承載力特征值（kPa）鉆孔灌注樁側(cè)阻力特征值（kPa）鉆孔灌注樁端阻力特征值（kPa）（2）粘土0.70~1.83.28010（3）-1淤泥1.6~5.41.3405（3）-2淤泥夾粉砂1.0~4.32.0506（3）-3粉砂夾淤泥3.4~15.34.58018（3）-4淤泥夾粉砂0.5~8.52.0558（3）-5淤泥7.4~11.91.6458(3)-6淤泥質(zhì)粘土7.8~16.52.86010(3)-7淤泥質(zhì)粘土夾粉砂0.9~10.93.57013(3)-8淤泥質(zhì)粘土2.3~7.23.06511(4)-1卵石0.7~5.025030800(4)-2粉砂夾粉質(zhì)粘土0.5~1.57.018025400(4)-3卵石1.1~20.7300351500(5)中風化5.2~8.320001504000六.材料使用：1.混凝土：梁柱板均使用C30混凝土。2.鋼筋：樓梯、梁柱縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,基礎(chǔ)受力鋼筋采用HRB400,其余采用熱軋鋼筋HPB235。3.墻體：a.外縱墻采用240厚灰砂磚（18KN/m3），一側(cè)墻體為水刷石墻面（0.5KN/㎡）,一側(cè)為20㎜厚水泥砂漿抹灰b.內(nèi)墻采用240厚灰砂磚（18KN/m3）,兩側(cè)均為10mm厚水泥砂漿抹灰。c.女兒墻采用240厚灰砂磚（18KN/m3）兩側(cè)均為10厚抹灰，墻高900mm。4.窗：均為鋼框玻璃窗（0.45KN/m2）5.門：除大門為玻璃門（0.45KN/m2），辦公室均為木門(0.2KN/m2).3.2設(shè)計依據(jù)a)國家及浙江省現(xiàn)行的有關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、規(guī)程及規(guī)定。b)本工程各項批文及甲方單位要求。c)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)；d)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2001)；e)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)；3.3結(jié)構(gòu)設(shè)計方案及布置鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)是由梁，柱通過節(jié)點連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結(jié)構(gòu)體系。墻體只給圍護和隔斷作用?？蚣芙Y(jié)構(gòu)具有建筑平面布置靈活，室內(nèi)空間大等優(yōu)因此這次設(shè)計采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。按結(jié)構(gòu)布置不同，框架結(jié)構(gòu)可以分為橫向承重，縱向承重和縱橫向承重三種布置方案。本次設(shè)計的辦公樓樓采用橫向承重方案，豎向荷載主要由橫向框架承擔，現(xiàn)澆樓板，一般需設(shè)置次梁將荷載傳至橫向框架。在房屋的縱向則設(shè)置連系梁與橫向框架連接，這些聯(lián)系梁與柱實際上形成了縱向框架，承受平行于房屋縱向的水平風荷載和地震荷載。綜上所述：一.結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。二.屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土肋型屋蓋，剛?cè)嵝越Y(jié)合的屋面，屋面板厚100mm。三.樓面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土肋型屋蓋，板厚100mm。四.樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土梁式樓梯。五.天溝：采用現(xiàn)澆天溝。3.4構(gòu)件初估3.4.1柱截面尺寸的確定柱截面高度可以取h=(1/15~1/20)H，H為層高；柱截面寬度可以取為b=(1~1/3)h。按上述來確定柱的尺寸可能偏小，因此應(yīng)該根據(jù)軸壓比來確定柱的尺寸?；炷两Y(jié)構(gòu)試件的抗震設(shè)計應(yīng)根據(jù)設(shè)防烈度，結(jié)構(gòu)類型，房屋高采用不同的抗震等級，所以我所設(shè)計的辦公樓的抗震等級為四級，原抗震規(guī)范對四級抗震軸壓比沒有規(guī)定，按1.05控制，2010版抗震規(guī)范對軸壓比根據(jù)結(jié)構(gòu)類型不同有所不同，本設(shè)計采用框架結(jié)構(gòu)，所以軸壓比按0.9控制。由《抗規(guī)》知，框架柱按二~四抗震等級設(shè)計時，混凝土強度等級不應(yīng)低于C20，本設(shè)計除板采用C25，梁柱基礎(chǔ)樓梯等采用C30?？蚣苤孛娉叽绺鶕?jù)柱的軸壓比限制，按下式計算：1.柱組合的軸壓比設(shè)計值按照公式1－1計算：(1－1)式中：：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，等跨內(nèi)柱取1.2,不等跨取1.25；:為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取12KN/;:為驗算截面以上樓層層數(shù)；2.框架柱驗算(1－2)由計算簡圖3－1可知邊柱和中柱的負載面積可知：中柱：（6＋6）/2×(6+2.4)/2=6×4.2㎡邊柱：（6＋6）/2×6/2=7.2×3㎡邊柱：中柱：根據(jù)上述計算結(jié)果，并綜合考慮其他因素，取柱截面為正方形，初步估計柱的尺寸為500㎜×500㎜＝250000>，為計算簡便中柱和邊柱的尺寸相同，均為500㎜×500㎜。所以選定柱截面尺寸為500mm×500mm圖3-1邊柱和中柱的負荷面積簡圖3.4.2梁尺寸確定框架梁為梁跨的1/8-1/12，次梁為梁跨的1/10-1/14，梁寬為梁高的1/2-1/3。1.橫向框架梁跨度為6m，次梁跨度為6m，(1).主梁：L=6000㎜,取600㎜，取300㎜故框架橫縱梁的截面尺寸為b×h=300㎜×600㎜(2).次梁：L=6000㎜,取500㎜，b取250㎜故框架次梁的截面尺寸為b×h=250㎜×500㎜2.走道梁跨度為2.4m。(1).主梁：L=2400㎜ ,為計算方便取500㎜，取250㎜故框架梁的截面尺寸為b×h=250㎜×500㎜故框架梁、走道梁、次梁、基礎(chǔ)梁的截面分別為300mm×600mm，250mm×500mm，250mm×500mm，250mm×53.4.3樓板厚度確定走廊單向板h=l0/35=2400/35=68.57mm，雙向板h=l0/45=3000/45=66mm，為計方便，板厚統(tǒng)一取為1003.4.4次梁布置在兩道橫向框架梁中間布置一道次梁，因此，雙向板跨為3m。3.4.5框架梁柱的線剛度計算框架梁柱的相對線剛度如圖3－2所示，作為計算各節(jié)點彎矩分配的依據(jù)，在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓板的樓可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架的側(cè)移。為考慮這一有利的作用，在計算梁的截面慣性矩的時候，對于中框架取I=2Io（Io為梁的截面慣性矩）（3－1）梁采用C30混凝土，。由于左跨梁＝右跨梁：i邊梁＝EI/L=中跨梁：i中跨梁＝EI/L=底層柱：（A～D軸）i底柱＝EI/L=其余各層柱：（A～D軸）i余柱：＝EI/L=令i余柱＝1.0,則其余各桿件的相對線剛度為：i邊梁＝i中跨梁＝i底柱＝圖3－2框架梁柱的相對線剛度第4章荷載計算4.1荷載計算4.1.1屋面及樓面恒荷載計算一.屋面防水層：（剛性）30厚C20細石混凝土1.0KN/㎡防水層：（柔性）三氈四油油鋪小石子0.4KN/㎡找平層：15厚水泥砂漿0.015m×20＝0.3KN/㎡找平層：15厚水泥砂漿0.015m×20＝0.3KN/㎡找坡層：40厚水泥石灰砂漿3‰找平0.04m×14＝0.56KN/㎡保溫層：80厚礦渣水泥0.08m×14.5＝1.16KN/㎡結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17＝0.17KN/㎡合計6.09KN/㎡二.各層走廊樓面：大理石樓面：大理石面層，水泥砂漿擦縫30厚1：3干硬性水泥砂漿面上撒2厚素水泥1.16KN/㎡水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17＝0.17KN/㎡合計：3.83KN/㎡三.標準層樓面：大理石樓面大理石面層，水泥砂漿擦縫30厚1：3干硬性水泥砂漿面上撒2厚素水泥1.16KN/㎡水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17＝0.17KN/㎡合計：3.83KN/㎡四.樓梯，水泥砂漿樓面構(gòu)造層：0.5KN/㎡結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17＝0.17KN/㎡合計：3.17KN/㎡4.1.2．屋面及樓面活荷載計算一.根據(jù)《荷載規(guī)范》查得：上人屋面：2.0KN/㎡樓面：2.0KN/㎡(辦公樓)走廊:2.5KN/㎡二.雪荷載Sk=1.0×0.3KN/㎡=0.3KN/㎡屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者取大者.4.1.3．梁，柱，墻，門窗重力荷載的計算一.梁自重：1.邊橫梁，縱梁：b×h=300㎜×600㎜梁自重：25×0.3m×(0.6m-0.1m)=3.75KN/m抹灰層10厚混合砂漿：0.01m×(0.3+0.6m-0.1m)×2×17=0.272KN/m合計：4.022KN/m2．中橫梁：b×h=250㎜×500㎜梁自重：25×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5KN/m抹灰層10厚混合砂漿：0.01m×(0.25+0.5m-0.1m)×2×17=0.221KN/m合計：2.721KN/m3.次梁：b×h=250㎜×500㎜梁自重：25×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5KN/m抹灰層10厚混合砂漿：0.01m×(0.25m+0.5m-0.1m)×2×17=0.221KN/m合計：2.721KN/m4.基礎(chǔ)梁：b×h=250㎜×400㎜梁自重：25×0.25m×0.4m=2.5KN/m二.柱自重：1.柱：b×h=500㎜×500㎜柱自重：25×0.5m×0.5m=6.25KN/m抹灰層10厚混合砂漿：0.01m×0.5m×4×17=0.34KN/m合計：6.59KN/m2.構(gòu)造柱：b×h=240㎜×240㎜柱自重：25×0.24m×0.24m=1.44KN/m抹灰層10厚混合砂漿：0.01m×0.24m×0.24m×2×17=0.196KN/m合計：1.636KN/m三.外縱墻自重：標準層縱墻：（等效高度）1.7m×0.24m×18=7.344KN/m鋁合金窗：0.35KN/㎡×1.8m=0.63KN/m水刷石外墻面：（3.6m-1.8m）×水泥粉刷內(nèi)墻面：（3.6m-1.8m）×合計：9.522KN/m底層：縱墻（等效高度）2.4m×0.24m×18=10.368KN/m鋁合金窗：0.35KN/㎡×1.8m=0.63KN/m水刷石外墻面：（3.6m-1.8m）×水泥粉刷內(nèi)墻面：（3.6m-1.8m）×合計：12.546KN/m四.內(nèi)墻自重：標準層縱墻：（3.6m-0.6m）×0.24m×18=12.96KN/m水泥粉刷內(nèi)墻面：3.0m×0.36KN/㎡×2=2.16KN/m合計：15.12KN/㎡底層：縱墻：（4.7m-0.6m）×0.24m×18=17.712KN/m水泥粉刷內(nèi)墻面：4.1m×0.36KN/㎡×2=2.952KN/m合計：20.664KN/㎡五.內(nèi)隔墻自重：標準層內(nèi)墻：（3.6m-0.6m）×0.24m×18=12.96KN/m水泥粉刷內(nèi)墻面：3.0m×0.36KN/㎡×2=2.16KN/m合計：15.12KN/m底層：內(nèi)墻：（4.7m-0.6m）×0.24m×18=17.712KN/m水泥粉刷內(nèi)墻面：4.1m×0.36KN/㎡×2=2.952KN/m合計：20.664KN/m4.2板傳荷載計算計算單元見下圖所示：因為樓板為整體現(xiàn)澆，本板選用雙向板，可沿四角點沿45°線將區(qū)格分為小塊，每個板上的荷載傳給與之相鄰的梁，板傳至梁上的三角形或梯形荷載可等效為均布荷載。圖4-1框架結(jié)構(gòu)計算單元圖4-2框架結(jié)構(gòu)計算單元等效荷載一.A～B,(C～D)軸間框架梁：屋面板傳荷載：將非均布荷載轉(zhuǎn)化為等效為均布荷載當荷載呈三角形分布時：等效均布荷載當荷載呈梯形分布時：等效均布荷載其中恒載：活載：樓面板傳荷載：恒載：活載：梁自重：4.022KN/mA～B,(C～D)軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載＝4.022KN/m+16.272KN/m=20.294KN/m活載＝板傳荷載＝5.344KN/m樓面梁：恒載＝梁自重＋墻自重+板傳荷載＝4.022KN/m++15.12KN/m+10.238KN/m=29.38KN/m活載＝板傳荷載＝5.344KN/m二.B～C軸間框架梁：屋面板傳荷載：恒載：活載：樓面板傳荷載：恒載：活載：梁自重：2.721KN/mB～C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載＝2.721KN/m+9.135KN/m=11.856KN/m活載＝板傳荷載＝3.75KN/m樓面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載＝2.721KN/m+5.745KN/m=8.466KN/m活載＝板傳荷載＝3.75KN/m三.A軸柱縱向集中荷載計算：頂層柱：女兒墻自重：（做法：墻高900㎜,100㎜的混凝土壓頂）頂層柱恒載＝女兒墻＋梁自重＋板傳荷載＝頂層柱活載＝板傳荷載＝標準層柱恒載＝墻自重＋梁自重＋板荷載=標準層柱活載＝板傳荷載＝基礎(chǔ)頂面荷載＝底層外縱墻自重＋基礎(chǔ)自重＝四.B軸縱向集中力計算：頂層柱恒載＝梁自重＋板傳梁荷載＝頂層柱活載=板傳荷載＝標準柱恒載=墻＋梁自重＋板傳荷載＝標準層活載＝板傳荷載＝基礎(chǔ)頂面恒載=底層內(nèi)縱墻自重＋基礎(chǔ)自重（3）.框架柱自重：柱自重：底層：6.59KN/m×4.7m=30.973KN其余柱：6.59KN/m×3.6m=23.724KN圖4-3豎向受荷總圖4.3風荷載計算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值：式中基本風壓；——風壓高度變化系數(shù)，因建設(shè)地點位于溫州市，所以地面粗糙度為C類；——風荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得1.3；——風振系數(shù)，由于房屋結(jié)構(gòu)高度不大于30m，取；——下層柱高；——上層柱高，對頂層為女兒墻高度2倍；——迎風面的寬度，B=6m。表4-1集中風荷載標準值4.3.1風荷載作用下的位移驗算側(cè)移剛度D水平荷載作用下框架側(cè)移計算：表4-2橫向2至6層D值的計算構(gòu)件名稱A軸柱1.240.38315391B軸柱2.740.57823227C軸柱2.740.57823227D軸柱1.240.38315391表4-3橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱A軸柱1.630.58710587B軸柱3.610.73313220C軸柱3.610.73313220D軸柱1.630.58710587（2）風荷載作用下框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架層間側(cè)移可按公式計算式中——第j層的總剪力；——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和；——第j層的層間側(cè)移。第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。j層側(cè)移頂點側(cè)移框架在風荷載作用下側(cè)移的計算見下表表4-4風荷載作用下框架側(cè)移計算側(cè)移驗算:層間側(cè)移最大值：（滿足要求）4.3.2風荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算頂層計算：所取5軸線框架共有2根中柱，2根邊柱，各柱分配到的剪力按公式(4-1),公式(4-2)計算。（4-1）（4-2）A軸線柱：求柱剪力：因,則V=0.199×11.53KN=2.29KN反彎點高度：由查表，根據(jù)內(nèi)插法得，則；，則；頂層不考慮，則： 柱端彎矩：柱頂：，柱底：，B軸線柱：求柱剪力：因,則V=0.301×11.53KN=3.47KN反彎點高度：由查表，得，則；，則；頂層不考慮，則：柱端彎矩：柱頂：柱底：該層的K軸柱計算結(jié)果同E軸相等，J軸柱計算結(jié)果同H軸相等。其余各層的計算過程與頂層相同,不再一一贅述。具體計算過程結(jié)果見表4－5，4－6所示。A軸與D軸：表4-5層號V（KN）y(上)（KN·m）(下)（KN·m）60.1992.290.3625.262.9850.1995.010.41210.617.4340.1997.490.45014.8312.1330.1999.970.41221.1014.7920.19912.460.49422.7022.1610.22216.890.58732.7946.60B軸與C軸：表5-6層次V（KN）y(上)（KN·m）(下)（KN·m）60.3013.470.4377.035.4650.3017.580.45015.0112.2840.30111.330.48720.9219.8630.30115.090.50027.1627.1620.30118.840.49434.3233.5110.27821.160.55047.7554.70PAGEPAGE64梁端彎矩計算中柱處梁：；邊柱處梁：梁端剪力，按公式計算梁端軸力，按公式計算，為柱在i層的軸力，以受壓為正。梁端彎矩，剪力的計算結(jié)果見表4-7表4-7層次AB跨梁BC跨梁CD跨梁65.263.1961.413.843.842.43.203.195.2661.41513.599.2963.8111.1811.182.49.329.2913.5963.81422.2615.0766.2218.1318.132.415.1115.0722.2666.22333.2321.3469.0925.6825.682.421.4021.3433.2369.09237.4927.90610.9033.5833.582.427.9827.9037.49610.90154.9536.87615.3044.3844.382.436.9936.8754.95615.30柱的軸力計算結(jié)果見下表表5-8軸力A軸B軸C軸D軸6-1.411.79-1.791.415-5.227.30-7.305.224-11.4416.19-16.1911.443-20.5328.50-28.5020.532-31.4345.58-45.5831.431-46.7367.27-67.2746.73圖4-4風荷載作用下框架彎矩圖圖4-5風荷載作用下框架彎矩圖圖4-6風荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖4.4恒荷載作用下框架的內(nèi)力4.4.1.恒荷載作用下框架的彎矩計算一.恒荷載作用下框架可按下面公式求得：故：恒荷載作用下框架的受荷簡圖如圖4-7所示:圖4-7豎向受荷總圖：注：1.圖中各值的單位為KN2.圖中數(shù)值均為標準值3.圖中括號數(shù)值為活荷載圖4-8：恒載作用下的受荷簡圖(2).根據(jù)梁，柱相對線剛度，算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù):分配系數(shù)如圖6－5,圖6－6所示：圖4-9B柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖A柱：底層：標準層：頂層：圖4-10C柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖B柱：底層：標準層：頂層：4.4.2恒荷載作用下的彎矩剪力計算根據(jù)簡圖（4-8）梁：（4-6）柱：（4-7）圖4－11恒荷載作用下的計算簡圖4.4.3彎矩二次分配法比分層法作了更進一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節(jié)點的不平衡彎矩都將影響到節(jié)點所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點相交的各桿件的遠端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。所以本框架設(shè)計采用彎矩分配法計算框架內(nèi)力，傳遞系數(shù)為1/2。各節(jié)點分配兩次即可。恒荷載彎矩二次分配圖4—124.4.4恒載作用下的的框架彎矩圖對于無荷載直接作用的桿件（如柱），將其柱端的彎矩連以直線，即為該桿件的彎矩圖；對于有荷載作用的桿件（如梁），則以桿端彎矩的連線為基線。疊加相應(yīng)簡支梁的彎矩圖，即為該桿件的彎矩圖。圖5－13恒荷載作用下的彎矩圖單位（KN.m）梁跨中彎矩為：4.4.5恒載作用下剪力計算1.梁端剪力：2.柱端剪力：4.4.6恒荷載作用下的邊跨框架的軸力計算，包括連梁傳來的荷載及柱自重.恒荷載作用下的中跨框架的軸力計算：圖4－14恒載作用下的剪力圖注：由于該框架結(jié)構(gòu)左右對稱，所以豎向荷載作用下框架剪力圖反對稱。圖4—15恒荷載作用下的軸力圖4.5活荷載作用下框架的內(nèi)力4.5.1活載作用下的框架內(nèi)力同恒載作用下用彎矩分配法計算框架內(nèi)力，折減系數(shù)為1/2，各節(jié)點分配兩次即可。4.5.2．活荷載作用下框架的內(nèi)力計算一.梁端的固端彎矩可按下面的方法求得；故：表4－16活荷載作用下的彎矩內(nèi)力二次分配表二.活載作用下的的框架彎矩圖對于無荷載直接作用的桿件（如柱），將其柱端的彎矩連以直線，即為該桿件的彎矩圖；對于有荷載作用的桿件（如梁），則以桿端彎矩的連線為基線。疊加相應(yīng)簡支梁的彎矩圖，即為該桿件的彎矩圖。則梁跨中彎矩為：梁跨中彎矩樓層AB夸BC夸6層12.35-4.285層9.92-1.964層10.19-2.083層10.19-2.082層10.19-2.081層10.19-2.08圖4－17活荷載作用下的彎矩圖三.活荷載作用下的框架剪力計算根據(jù)簡圖（4－11）和推導(dǎo)公式計算其活荷載作用下的剪力1.梁端剪力：梁端剪力樓層ABBABCCB615.33-16.744.50-4.50515.13-16.944.50-4.50415.73-16.334.50-4.50315.73-16.334.50-4.50215.73-16.334.50-4.50115.73-16.334.50-4.502.柱端剪力：柱端剪力樓層AB6-4.673.385-3.512.754-3.602.773-3.602.772-3.602.771-3.602.773.活荷載作用下的內(nèi)力計算軸力計算樓層AB642.61184.116585.022148.864128.033212.9943171.044277.1282214.055341.2621257.066405.396圖4－18活載作用的軸力圖單位KN，代表壓力，AB軸與CD軸對稱圖4－19活載作用下的剪力圖注：由于框架結(jié)構(gòu)左右對稱，所以豎向荷載作用下框架剪力圖反對稱第5章框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合5.1框架結(jié)構(gòu)梁內(nèi)力組合5.1.1.框架結(jié)構(gòu)梁的內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求和后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取支座邊緣處，為此，進行組合前，應(yīng)先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值：式中——支座邊緣截面的彎矩標準值；——支座邊緣截面的剪力標準值；——梁柱中線交點處的彎矩標準值；——與相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標準值；——梁單位長度的均布荷載標準值；——梁端支座寬度（即柱截面高度）。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得得柱端內(nèi)力值，宜換算到控制面處的值。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。調(diào)幅系數(shù)為現(xiàn)澆框架：0.8-0.9，本設(shè)計取0.85。計算結(jié)果見表6-1表6-2橫梁彎矩調(diào)幅。表5-1恒荷載作用下彎矩調(diào)幅橫梁彎距調(diào)幅(單位:KN.M)荷載類型恒載調(diào)幅系數(shù)0.85層號左梁右梁跨中跨度荷載左調(diào)幅右調(diào)幅跨中6.00-38.78-53.1045.386.0020.29-32.96-45.1452.27-24.40-24.40-15.862.4011.86-20.74-20.74-12.20-53.10-38.7845.386.0020.29-45.14-32.9652.275.00-71.68-79.3156.726.0029.38-60.93-67.4168.04-21.73-21.73-15.632.408.47-18.47-18.47-12.37-79.31-71.6856.726.0029.38-67.41-60.9368.044.00-71.70-79.7056.516.0029.38-60.95-67.7567.87-21.26-21.26-15.162.408.47-18.07-18.07-11.98-79.70-71.7056.516.0029.38-67.75-60.9567.873.00-71.70-79.7056.516.0029.38-60.95-67.7567.87-21.26-21.26-15.162.408.47-18.07-18.07-11.98-79.70-71.7056.516.0029.38-67.75-60.9567.872.00-72.09-79.8256.166.0029.38-61.28-67.8567.65-21.10-21.10-15.002.408.47-17.94-17.94-11.84-79.82-72.0956.166.0029.38-67.85-61.2867.651.00-64.18-76.7072.716.0029.38-54.55-65.2072.34-25.84-25.84-19.742.408.47-21.96-21.96-15.87-76.70-64.1872.716.0029.38-65.20-54.5572.34表5-2活荷載作用下的彎矩調(diào)幅用于承受承載力計算的框架由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-3（梁AB）樓層恒載活載左風右風Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V|V|max及相應(yīng)的M①②③④組合項目值組合項目值組合項目值6左M-22.0056-6.035896.87-6.87①+0.7②+④-33.1①+②+0.6④-32.16V70.221.462-1.971.9787.2092.85中M62.728819.749561.45-1.45①+②+0.6③83.35V右M-35.481-10.5749-3.973.97①+②+0.6③-48.44①+②+0.6③-48.44V-74.724-23.436-1.971.97-99.34-99.345左M-48.8436-10.626717.69-17.69①+0.7②+④-73.97①+②+0.6④-70.09V97.0821.182-5.335.33117.24121.46中M81.647116.858453.01-3.01①+②+0.6③100.31V0右M-52.2822-11.7663-11.6711.67①+②+0.6③-71.05①+②+0.6③-71.05V-114.456-23.716-5.335.33-141.37-141.374左M-47.091-9.916928.99-28.99①+0.7②+④-83.02①+②+0.6④-74.40V104.17222.022-8.718.71128.30131.42中M81.43817.17385.03-5.03①+②+0.6③101.63V右M-54.453-11.8489-18.9218.92①+0.7②+③-77.65①+②+0.6③-77.65V-107.364-22.862-8.718.71-135.45-135.453左M-47.151-9.916943.34-43.34①+0.7②+④-97.43①+②+0.6④-83.07V104.17222.022-12.7312.73132.31133.83中M81.43817.17388.32-8.32①+②+0.6③103.60V0.00右M-54.453-11.8489-26.6926.69①+0.7②+③-82.32①+②+0.6③-82.32V-107.364-22.862-12.7312.73-137.86-137.862左M-47.4678-9.916948.67-48.67①+0.7②+④-103.08①+②+0.6④-86.59V104.25622.022-15.2615.26134.93135.43中M81.177917.17386.71-6.71①+②+0.6③102.28V右M-54.5964-11.8489-35.2535.25①+0.7②+③-87.59①+②+0.6③-87.59V-107.28-22.862-15.2615.26-139.30-139.301左M-40.8906-9.916971.58-71.58①+0.7②+④-119.41①+0.7②+④-119.41V98.2822.022-21.4221.42135.12135.12中M86.803217.173812.66-12.66①+②+0.6③122.73V0.00右M-50.073-11.8489-46.2646.26①+0.7②+③-89.68①+0.7②+③-104.63V-112.644-22.862-21.4221.42-148.36-150.07注：1、活載②滿跨布置；2、恒載①為1.2和1.2；3、活載②和左風③、右風④為1.4和1.4；4、以上各值均為支座邊的M和V；5、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于承受承載力計算的框架由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-4（梁BC）樓層恒載活載左風右風Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V|V|max及相應(yīng)的M①②③④組合項目值組合項目值組合項目值6左M-20.619-6.73124.26-4.26①+②+0.6④-29.90①+②+0.6④-29.90V17.0766.3-4.484.4826.0626.06中M-14.6444-4.52620.000.00①+0.7②+③-17.81V右M-20.619-6.7312-4.264.26①+②+0.6③-29.90①+②+0.6③-29.90V-17.076-6.3-4.484.48-26.06-26.065左M-19.1166-3.970412.39-12.39①+0.7②+④-34.29①+0.7②+④-34.29V12.1926.3-13.0513.0529.6529.65中M-14.85-1.76540.000.00①+0.7②+③-16.09V右M-19.1166-3.9704-12.3912.39①+0.7②+③-34.29①+0.7②+③-34.29V-12.192-6.3-13.0513.05-29.65-29.654左M-18.6372-4.113220.09-20.09①+0.7②+④-41.61①+0.7②+④-41.61V12.1926.3-21.1521.1537.7637.76中M-14.3706-1.90820.000.00①+0.7②+③-15.71V右M-18.6372-4.1132-20.0920.09①+0.7②+③-41.61①+0.7②+③-41.61V-12.192-6.3-21.1521.15-37.76-37.763左M-18.6372-4.113228.46-28.46①+0.7②+④-49.98①+0.7②+④-49.98V12.1926.3-29.9629.9646.5646.56中M-14.3706-1.90820.000.00①+0.7②+③-15.71V0.00右M-18.6372-4.1132-28.4628.46①+0.7②+③-49.98①+0.7②+③-49.98V-12.192-6.3-29.9629.96-46.56-46.562左M-18.474-4.113237.22-37.22①+0.7②+④-58.57①+0.7②+④-58.57V12.1926.3-39.1739.1755.7755.77中M-14.2074-1.90820.000.00①+0.7②+③-15.54V右M-18.474-4.1132-37.2237.22①+0.7②+③-58.57①+0.7②+③-58.57V-12.192-6.3-39.1739.17-55.77-55.771左M-23.3088-4.113249.19-49.19①+0.7②+④-75.37①+0.7②+④-75.37V12.1926.3-51.7951.7968.3968.39中M-19.0422-1.90820.000.00①+0.7②+③-20.38V0.00右M-23.3088-4.1132-49.1949.19①+0.7②+③-75.37①+0.7②+③-75.37V-12.192-6.3-51.7951.79-68.39-68.39注：1、活載②滿跨布置；2、恒載①為1.2和1.2；3、活載②和左風③、右風④為1.4和1.4；4、以上各值均為支座邊的M和V；5、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于承受承載力計算的框架由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-5（梁AB）樓層恒載活載Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V|V|max及相應(yīng)的M①②組合項目值組合項目值組合項目值6左M-24.7563-4.22512①+②-28.98①+②-28.98V78.97515.023494.0094.00中M70.569913.82469①+②84.39V右M-39.9161-7.40243①+②-47.32①+②47.32V-84.0645-16.4052-100.47-100.475左M-54.9491-7.43869①+②-62.39①+②-62.39V109.21514.8274124.04124.04中M91.8529911.80092①+②103.65V0右M-58.8175-8.23641①+②-67.05①+②-67.05V-128.763-16.6012-145.36-145.364左M-52.9774-6.94183①+②-59.92①+②-59.92V117.193515.4154132.61132.61中M91.6177512.02166①+②103.64V右M-61.2596-8.29423①+②-69.55①+②-69.55V-120.7845-16.0034-136.79-136.793左M-53.0449-6.94183①+②-59.99①+②-59.99V117.193515.4154132.61132.61中M91.6177512.02166①+②103.64V右M-61.2596-8.29423①+②-69.55①+②-69.55V-120.7845-16.0034-136.79-136.792左M-53.4013-6.94183①+②-60.34①+②-60.34V117.28815.4154132.70132.70中M91.3251412.02166①+②103.35V右M-61.421-8.29423①+②-69.72①+②-69.72V-120.69-16.0034-136.69-136.691左M-46.0019-6.94183①+②-52.94①+②-52.94V110.56515.4154125.98125.98中M97.653612.02166①+②109.68V右M-56.3321-8.29423①+②-64.63①+②-64.63V-126.7245-16.0034-142.73-142.73注：1、恒載①為1.35和1.35；2、活載②為1.4x0.7和1.4x0.7；3、以上各值均為支座邊的M和V；4、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于承受承載力計算的框架由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-6（梁BC）樓層恒載活載Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V|V|max及相應(yīng)的M①②組合項目值組合項目值組合項目值6左M-23.1964-4.71184①+②-27.91①+②-27.91V19.21054.4123.6223.62中M-16.475-3.16834①+②-19.64V右M-23.1964-4.71184①+②-27.91①+②-27.91V-19.2105-4.41-23.62-23.625左M-21.5062-2.77928①+②-24.29①+②-24.29V13.7164.4118.1318.13中M-16.7062-1.23578①+②-17.94V右M-21.5062-2.77928①+②-24.29①+②-24.29V-13.716-4.41-18.13-18.134左M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V13.7164.4118.1318.13中M-16.1669-1.33574①+②-17.50V右M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V-13.716-4.41-18.13-18.133左M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V13.7164.4118.1318.13中M-16.1669-1.33574①+②-17.50V右M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V-13.716-4.41-18.13-18.132左M-20.7833-2.87924①+②-23.66①+②-23.66V13.7164.4118.1318.13中M-15.9833-1.33574①+②-17.32V右M-20.7833-2.87924①+②-23.66①+②-23.66V-13.716-4.41-18.13-18.131左M-26.2224-2.87924①+②-29.10①+②-29.10V13.7164.4118.1318.13中M-21.4224-1.33574①+②-22.76V右M-26.2224-2.87924①+②-29.10①+②-29.10V-13.716-4.41-18.13-18.13注：1、恒載①為1.35和1.35；2、活載②為1.4x0.7和1.4x0.7；3、以上各值均為支座邊的M和V；4、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于承受承載力計算的框架由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-7（A軸柱）層恒載活載左風右風Nmax及相應(yīng)的M、VNmin及相應(yīng)的M、V|M|max及相應(yīng)的N、V①②③④組合項目值組合項目值組合項目值6上M-46.54-13.417.36-7.36①+②+0.6④-64.37①+0.7②+③-48.56①+②+0.6④-64.37N251.5259.66-1.971.97312.36291.31312.36下M42.9810.14-4.174.17①+②+0.6④55.62①+0.7②+③45.91①+②+0.6④55.62N279.9959.66-1.971.97340.83319.77340.83V-24.88-6.543.21-3.21-33.34-26.25-33.345上M-43.03-8.6014.85-14.85①+②+0.6④-60.54①+0.7②+③-34.20①+0.7②+④-63.90N558.80119.03-7.317.31682.22634.81649.43下M43.029.07-10.4010.40①+②+0.6④58.33①+0.7②+③38.97①+0.7②+④59.77N587.27119.03-7.317.31710.68663.28677.90V-23.90-4.917.01-7.01-33.03-20.33-34.364上M-43.02-9.0720.76-20.76①+②+0.6④-64.55①+0.7②+③-28.61①+0.7②+④-70.13N873.17179.25-16.0216.021062.03982.631014.66下M43.029.07-16.9816.98①+②+0.6④62.28①+0.7②+③32.39①+0.7②+④66.35N901.64179.25-16.0216.021090.501011.101043.13V-23.90-5.0410.49-10.49-35.24-16.95-37.923上M-43.02-9.0729.54-29.54①+②+0.6④-69.82①+0.7②+③-19.83①+0.7②+④-78.91N1187.54239.46-28.7428.741444.251326.421383.91下M43.90-5.04-20.7120.71①+②+0.6④51.28①+0.7②+③19.66①+0.7②+④61.07N1216.01239.46-28.7428.741472.721354.891412.38V-24.20-5.0413.96-13.96-37.62-13.77-41.692上M-42.62-9.0731.78-31.78①+②+0.6④-70.76①+0.7②+③-17.19①+0.7②+④-80.75N1502.00299.68-44.0044.001828.081667.771755.77下M50.769.07-31.0231.02①+②+0.6④78.45①+0.7②+③26.09①+0.7②+④88.13N1530.47299.68-44.0044.001856.551696.241784.24V-33.23-5.0417.44-17.44-48.73-19.31-54.201上M-26.26-9.0745.91-45.91①+②+0.6④-62.87①+0.7②+③13.30①+0.7②+④-78.51N1810.49359.89-65.4265.422209.631996.992127.84下M13.443.47-65.2465.24①+②+0.6④56.06①+0.7②+③-49.37①+0.7②+④81.11N1847.66359.89-65.4265.422246.802034.162165.00V-8.81-5.0423.65-23.65-28.0411.31-35.981、活載②滿跨布置；2、恒載①為1.2、1.2、1.2；3、活載②和左風③、右風④為1.4、1.4、1.4；4、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于承受承載力計算的框架由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-8（B軸柱）層恒載活載左風右風Nmax及相應(yīng)的M、VNmin及相應(yīng)的M、V|M|max及相應(yīng)的N、V①②③④組合項目值組合項目值組合項目值6上M34.449.599.84-9.84①+②+0.6③49.94①+0.7②+④31.31①+0.7②+③51.00N308.31117.762.51-2.51427.58388.24393.25下M-33.65-7.43-7.647.64①+②+0.6③-45.67①+0.7②+④-31.21①+0.7②+③-46.50N336.78117.762.51-2.51456.04416.71421.72V18.914.734.86-4.8626.5617.3727.085上M35.456.8721.01-21.01①+②+0.6③54.93①+0.7②+④19.25①+0.7②+③61.27N698.94208.4010.22-10.22913.47834.60855.04下M-35.06-6.99-3.193.19①+②+0.6③-43.97①+0.7②+④-36.76①+0.7②+③-43.15N727.41208.4010.22-10.22941.94863.07883.51V19.583.8510.61-10.6129.8011.6732.894上M35.066.9929.29-29.29①+②+0.6③59.62①+0.7②+④10.67①+0.7②+③69.24N1082.48298.1922.67-22.671394.271268.541313.88下M-35.06-6.99-27.8027.80①+②+0.6③-58.73①+0.7②+④-12.15①+0.7②+③-67.76N1110.94298.1922.67-22.671422.741297.011342.34V19.483.8815.86-15.8632.876.3338.053上M35.066.9938.02-38.02①+②+0.6③64.86①+0.7②+④1.93①+0.7②+③77.98N1466.01387.9839.90-39.901877.931697.701777.50下M-34.963.88-38.0238.02①+②+0.6③-53.89①+0.7②+④5.78①+0.7②+③-70.27N1494.48387.9839.90-39.901906.401726.171805.97V19.453.8821.13-21.1336.011.0443.292上M35.516.9948.05-48.05①+②+0.6③71.32①+0.7②+④-7.65①+0.7②+③88.45N1849.47477.7763.81-63.812365.522120.092247.71下M-39.25-6.99-46.9146.91①+②+0.6③-74.39①+0.7②+④2.77①+0.7②+③-91.06N1877.93477.77-44.0044.002329.302256.372168.37V20.773.8826.38-26.3840.48-2.8949.861上M21.786.9966.85-66.85①+②+0.6③68.88①+0.7②+④-40.18①+0.7②+③93.52N2239.48567.5594.18-94.182863.542542.592730.95下M-8.53-2.10-76.5876.58①+②+0.6③-56.58①+0.7②+④66.58①+0.7②+③-86.58N2276.65567.5594.18-94.182900.712579.762768.12V6.443.8829.62-29.6228.10-20.4738.781、活載②滿跨布置；2、恒載①為1.2、1.2、1.2；3、活載②和左風③、右風④為1.4、1.4、1.4；4、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于承受承載力計算的框架由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-9（A軸柱）層恒載活載Nmax及相應(yīng)的M、VNmin及相應(yīng)的M、V|M|max及相應(yīng)的N、V①②組合項目值組合項目值組合項目值6上M-52.35-9.39①+②-61.74①+②-61.74①+②-61.74N282.9641.76324.72324.72324.72下M48.367.10①+②55.45①+②55.45①+②55.45N314.9941.76356.75356.75356.75V-27.99-4.58-32.56-32.56-32.565上M-48.41-6.02①+②-54.43①+②-54.43①+②-54.43N628.6583.32711.97711.97711.97下M48.406.35①+②54.75①+②54.75①+②54.75N660.6883.32744.00744.00744.00V-26.89-3.44-30.33-30.33-30.334上M-48.40-6.35①+②-54.75①+②-54.75①+②-54.75N982.32125.471107.791107.791107.79下M48.406.35①+②54.75①+②54.75①+②54.75N1014.35125.471139.821139.821139.82V-26.89-3.53-30.42-30.42-30.423上M-48.40-6.35①+②-54.75①+②-54.75①+②-54.75N1335.99167.621503.611503.611503.61下M49.38-3.53①+②45.86①+②45.86①+②45.86N1368.01167.621535.641535.641535.64V-27.23-3.53-30.76-30.76-30.762上M-47.95-6.35①+②-54.30①+②-54.30①+②-54.30N1689.75209.771899.521899.521899.52下M57.116.35①+②63.46①+②63.46①+②63.46N1721.78209.771931.551931.551931.55V-37.38-3.53-40.91-40.91-40.911上M-29.54-6.35①+②-35.89①+②-35.89①+②-35.89N2036.80251.922288.732288.732288.73下M15.122.43①+②17.55①+②17.55①+②17.55N2078.61251.922330.542330.542330.54V-9.91-3.53-13.44-13.44-13.441、恒載①為1.35、1.35、1.35；2、活載②為1.4*0.7、1.4*0.7、1.4*0.7；3、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于承受承載力計算的框架由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表5-10（B軸柱）層恒載活載Nmax及相應(yīng)的M、VNmin及相應(yīng)的M、V|M|max及相應(yīng)的N、V①②組合項目值組合項目值組合項目值6上M38.756.71①+②45.46①+②45.46①+②45.46N346.8582.43429.28429.28429.28下M-37.85-5.20①+②-43.06①+②-43.06①+②-43.06N378.8882.43461.31461.31461.31V21.283.3124.5924.5924.595上M39.884.81①+②44.69①+②44.69①+②44.69N786.31145.88932.19932.19932.19下M-39.45-4.89①+②-44.34①+②-44.34①+②-44.34N818.33145.88964.22964.22964.22V22.032.7024.7324.7324.734上M39.454.89①+②44.34①+②44.34①+②44.34N1217.79208.731426.521426.521426.52下M-39.45-4.89①+②-44.34①+②-44.34①+②-44.34N1249.81208.731458.551458.551458.55V21.912.7124.6324.6324.633上M39.454.89①+②44.34①+②44.34①+②44.34N1649.26271.591920.851920.851920.85下M-39.332.71①+②-36.61①+②-36.61①+②-36.61N1681.29271.591952.881952.881952.88V21.882.7124.6024.6024.602上M39.954.89①+②44.84①+②44.84①+②44.84N2080.65334.442415.092415.092415.09下M-44.16-4.89①+②-49.05①+②-49.05①+②-49.05N2112.68334.442447.112447.112447.11V23.372.7126.0826.0826.081上M24.504.89①+②29.39①+②29.39①+②29.39N2519.42397.292916.712916.712916.71下M-9.60-1.47①+②-11.07①+②-11.07①+②-11.07N2561.23397.292958.522958.522958.52V7.252.719.969.969.961、恒載①為1.35、1.35、1.35；2、活載②為1.4*0.7、1.4*0.7、1.4*0.7；3、表中彎矩的單位為，剪力單位為。用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁基本組合表5-11（梁AB）層恒載活載左風右風Ms，maxMs，min①②③④組合項目值組合項目值6左M-18.338-4.311354.9075-4.9075①+0.7②+④-26.2634中M52.27414.106831.04-1.035①+②+0.6④67.002右M-29.5675-7.5535-2.842.8375①+②+0.6③-38.82355左M-40.703-7.590512.64-12.6375①+0.7②+④-58.