Designspecification中國電機工程1學會發布 2 2 3 5 5 5 6 7 7 9 9 本標準起草單位（包括第一承擔單位和參加起草單位，按對標準的貢獻）：1柔性光伏支架結構設計規程凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）柔性光伏支架結構flexiblesupportstructureforphoto光伏系統中支承各種光伏組件的柔性結構，包括預應力承重鋼索和下部支2初始預應力狀態initialprestres柔性光伏支架結構在永久荷載（包括光伏組件自重和支架結構自重）作用下的狀橫向連接系horizontalconnectio在柔性光伏支架拉索垂直方向上設置的桁架或剛性桿等橫向加勁構件組成的結構體4基本規定4.1設計原則4.1.1柔性光伏支架結構設計應包括下列內容：a）結構方案設計，包括結構選型、構件布置；e）制作、運輸、安裝和防腐等要求。4.1.2柔性光伏支架結構設計，應綜合考慮材料供應、加工制作與現場施工安裝方法，選擇合理的結構形式、邊緣構件及支撐結構。宜采用通用和標準化構件，當考慮結構部分構件替換可能性時應提出相應的要求。支架結構的構造應便于制作、運輸、安裝、維護并使結構受力簡單明確，減少應力集4.1.3柔性光伏支架結構設計采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法，以可靠指標度量結構構件4.1.4柔性光伏支架結構的承重構件，應按承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行設計，還應滿4.1.5柔性光伏支架結構設計工作年限不應低于25年34.1.6柔性光伏支架的地基與基礎的設計工作年限不應低于上部結構的設計工作年限，基礎設計等級4.1.7位于稀少人流廠區的柔性光伏支架結構安全等級應為二級，結構重要性系數不應小于1.0；位于田野、丘陵、湖區等的柔性光伏支架結構安全等級可為三級，結4.1.8在抗震設防烈度為6度或7度的地區，柔性光伏支架結構可不進行抗震驗算構抗震設防類別應為丁類。縱向地震作用由兩端的支承結構承受，橫向地震作用由柱間支4.2材料選用4.2.1拉索應由索體和錨具組成。拉索索體宜采用鋼絞線、鋼絲繩或鋼拉桿。4.2.2拉索應采取可靠的密封防水、防腐蝕、耐老化和隔熱措施。4.2.3索體采取普通防腐時，對高強鋼絲或鋼絞線應進行鍍鋅、鍍鋁鋅，鍍層厚度應滿足結構設計工作年限的要求；索體采取多層防護時，對高強鋼絲和鋼絞線應經防腐蝕處理后再在索體外包裹護套；b）鋼絞線索體可分別采用鍍鋅鋼絞線、高強度低松弛預應力熱鍍鋅鋼絞線；4.2.7索體材料的彈性模量和線膨脹系數宜由試驗確定。在未進行試驗的情況下，索體材料的彈性模量可按表1取值。4線2.06×1054.2.8拉索兩端錨具的構造應由索體類型、索力、施工安裝、索力調整等多種因素確定。熱鑄錨具和4.2.9鋼材選用應符合下列規定：a）用于承重的冷彎薄壁型鋼、熱軋型鋼，應采用現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700規定的c）鋼拉桿的質量、性能應符合現行國家標準《鋼拉桿》GB/T20用環境下尚應具有沖擊韌性的合格保證；對b）預應力混凝土結構的混凝土強度等級不宜低于C40，且不應低于C30。c）承受重復荷載的鋼筋混凝土構件，混凝土強度等級不應低于C30。5b）高強度螺栓應符合現行國家標準《鋼結構用高強度c）不銹鋼螺栓應符合現行國家標準《緊固件機械性能不銹4.2.13焊接材料應符合下列規定：b）焊條的材質和性能應符合現行國家標準《非合金鋼及細晶顆粒鋼焊條》GB/T5117、焊用非合金鋼及細晶粒鋼實心焊絲》GB/T8110及《非合金鋼及細晶粒鋼藥芯焊絲》GB/T4.3.1單層索系結構在常溫（20~25℃)一般使用狀態下跨中撓度不應大于L/150，在設計荷載狀態下索系結構相同，上層索跨度取為相鄰橫向連接系的間距；橫向連接系處的豎向位移不宜大于L/1000，其中L為雙層索系跨度。4.3.3結構兩端的立柱水平位移不應大于H/150，其中H為柱高。5.1風荷載a）地面柔性光伏支架設計時，應按支架結構設計工作年限重現期確定基本風壓；b）地基基礎設計時，應按對應其設計工作年限的重現期確定基本風壓。5.1.2計算結構構件時，垂直于光伏支架結構或光伏組件表面的風荷載標準值應按下式計算：wk=βzμsμzw0(1)wk—風荷載標準值（kN/m26μz—風壓高度變化系數，可按現行國家標準《建筑5.1.3對于處在山坡上的光伏支架，風荷載計算應考慮地形條件的修正，地形修正系數取值可根據現行國家標準《工程結構通用規范》GB55001和《建筑結構荷載規范》GB50005.1.4柔性光伏支架結構的風荷載整體體型系數宜按表2的規定選用。aaa0°5°10°15°20°25°5.1.5縱向風荷載對支架結構所產生的水平力作用應按下列規定確定：5.2.1柔性光伏支架結構的基本雪壓應按現行國家標5.2.2進行地基基礎設計時，雪荷載應按對應sk=μrs0(2)sk—雪荷載標準值（kN/m25.2.4位于山區的柔性光伏支架結構，應考慮雪荷載的不均勻分布。5.2.5當柔性光伏支架結構采取了可靠的除、融雪措施時，可對5.3溫度作用5.3.1柔性光伏支架結構的基本氣溫應按現行國家標5.3.2計算結構或構件的溫度作用效應時，應采用材料的線膨脹系數αT。鋼材的線膨脹系數取1.20×10-5/℃,不銹鋼的線膨脹系數取1.60×10-5/℃,索體材料的線膨脹系數宜由試驗確定。5.3.3均勻溫度作用標準值按下列規定確定：a）對結構最大升溫的工況，均勻溫度作用(3)ΔTk—均勻溫度作用標準值(℃);Ts,max—結構最高平均溫度(℃);T0,min—結構最低初始平均溫度(℃)。b）對結構最大降溫的工況，均勻溫度作用標準值按下式計算：(4)Ts,min—結構最低平均溫度(℃);T0,max—結構最高初始平均溫度(℃)。5.3.4柔性光伏支架結構對氣溫變化較敏感，宜考慮極端氣溫的影響，基本氣溫5.3.5結構的最高初始平均溫度T0,max和最低初始平均溫度T0,min應根據結構的合攏溫度或形成約束的5.4.1柔性光伏支架結構設計時，應按承載能力極限狀態計算結構和構件的強度、穩定性以及連接強度，應按正常使用極限狀態計算結構和構件的5.4.2結構或構件按承載能力極限狀態設計時，應采用作用的基本組合或偶然組合計算作用組合的效Y0Sd≤Rdγ0—結構重要性系數；Sd—作用組合的效應設計值；Rd—結構或構件的抗力設計值；在抗震設計時應除以承載力抗震調整系數γRE，γRE應按現行國家標5.4.3結構或構件按正常使用極限狀態設計時，應按以下設計表達式進行設計：Sd≤C(6)Sd—作用標準組合的效應設計值，如變形、裂縫等；C—設計對變形、裂縫等規定的相應限值，應按各有5.4.4非抗震設計時，荷載基本組合的效應設計值應按下式計算：Sd—作用基本組合的效應設計值；γG—永久作用的分項系數，當作用效應對結構不利時SGk—永久作用標準值的效應；SWk—風荷載標準值的效應；SSk—雪荷載標準值的效應；γLw、γLs、γLT—風荷載、雪荷載、溫度作用的結構設T—風荷載、雪荷載、溫度作用的組合值系數。Sd=YGSGE+YEhSEhk+YwΨwSwkSd—地震組合效應設計值；γw—風荷載作用分項系數，應按現行國家標準《建筑結構荷載規范》w—風荷載的組合值系數。5.4.6結構或構件按正常使用極限狀態設計時，荷載效應應采用標準組合，可按本標準式(7)計算，5.4.7計算地基變形時，傳至基礎底面上的荷載效應按正常使用極限狀態下荷載效應的準永久值組合5.4.8柔性光伏支架結構設計時，宜對施工階段進行驗算，并應符合下列規定：a）施工檢修荷載按實際荷載取用并作用于95.4.9柔性光伏支架結構設計考慮的作用組合不應少于表3的組合工況，可變作用的組合值系數應符合表3的規定。——— ———基礎等構成穩定的空間結構體系，光伏組件直接安裝于上部承6.1.2柔性光伏支架結構選型應根據光伏發電站的站區布置要求，綜合考慮場地的特點，選擇合理的 \2▲3橫3向45縱向6.1.3柔性光伏支架結構可采用單層索系、雙層索系懸索結構223223 2 12311 6.2.1單層索系支架結構的單跨跨度不宜超過25m，雙層索系6.2.2柔性光伏支架結構高度應按光伏場地的使用要求確定，在橫向應布置橫向連接系，間距不宜超6.2.4柔性光伏支架結構應在風吸工況下的迎風面第一排設置穩定索，可在中部每隔若干距離設置穩置阻尼器、TMD等減振抑振裝置，以減小結構的振動響大。結構縱向區段長度較大時應隔一定長度設置固定b）在沿縱向有轉角或坡度發生變化位置，應設置固定錨固措6.2.8柔性光伏支架結構在橫向應有明確、可靠的傳力體系，可通過設置柱間支撐承擔水平荷載（圖6.2.9柔性光伏支架結構在結構布置時應考慮結構和光伏組件后期維護的6.2.10柱間支撐采用的形式宜為：門式框架、圓鋼或鋼索交叉支撐、型鋼交叉支撐、方管或圓管人6.2.11光伏支架結構端部可采用由立柱、錨索或拉桿組成的水平承載結構，見圖5。地質條件良好111ααααα7.1.1柔性光伏支架結構計算時，應按照不同工況作用組合進行整體結構建模分7.1.2柔性光伏支架結構的荷載狀態分析應在初始預應力狀態的基礎上考慮永久作用與風荷載、雪荷載、溫度作用和組合，并應根據具體情況考慮施工安裝荷載以及運維過程中出現的荷載。構件及節點設計應采用荷載的基本組合，位移計算應采用荷載的標7.1.3柔性光伏支架結構中的索系，計算時應假定為理想柔性體，不得因個別索的松弛而導致結構失效。當雙層索系在由風吸控制的作用組合工況下無法保證下索始終處于受拉狀態時，風吸工況應按7.2.1柔性光伏支架結構的初始預應力狀態，應綜合考慮索結構形式、支承結構及合理預應要求，并應通過試算確定拉索的初始幾何形狀及相應的預應7.2.2柔性光伏支架結構的初始預應力應通過一般使用狀態撓度要求進行反推，從而確定合7.2.3當初始預應力狀態分析中的預應力建立過程與實際的預應力建立過程不一致時，應按7.3.1柔性光伏支架結構的靜力分析應在初始預應力狀態的基礎上，對結構在永久作用與可變作用組合下的內力、位移進行分析；當計算結果不能滿足要求時，應重新確定初始預應力狀7.3.2單索在任意連續分布荷載下的內力與位移采用解析法計算時，宜按本規程7.3.3靜力計算時，應考慮溫度對結構撓度和索力的影響，若未考慮溫度進行計算，不同季節7.4.1柔性光伏支架結構設計時應考慮風荷載的靜力和動7.4.2對柔性光伏支架結構進行風靜力效應分析時，風載體型系數應按本規程表2的規定取值。7.4.3對于形狀規則的中小跨度光伏支架結構，可采用對平均風荷載乘風振系數的方法近似考慮結構8.1.1柔性光伏支架結構的構件應進行強度、穩定和變形計算，除應符合本規程外，尚應符合現行國b）構件中受壓板件的寬厚比，不應大于現行國家標準《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018的穩定性，或采用有效寬度計算構件的有效截面，并驗算構件的強度和穩8.1.3鋼結構構件長細比，不宜大于表4規定的限值，預應力拉索和拉桿的長細比不受限制。F—拉索的抗拉力設計值（kN）；Ftk—拉索的極限抗拉力標準值（kN）；γR—拉索的抗力分項系數，取2.0。Y0Nd≤F(10)Nd—拉索承受的最大軸向拉力設計值（kN）；8.2.3拉索錨具及其組裝件的極限承載力不應低于索體的極限抗拉力標準值，鋼拉桿接頭的極限承載8.2.4拉索張拉前應進行預應力施工全過程模擬計算，根據支架結構的一般使用狀態反推零狀態應根據拉索的預應力損失情況確定適當的預應力超張8.2.5拉索張拉應遵循分階段、分級、對稱、緩慢勻速、同步加載的原則。8.2.6拉索張拉前應確定以索力控制為主或結構位移控制為主的原則。對結構重要部位宜同時進行索8.2.7拉索張拉時可直接用千斤頂與經校驗的配套壓力表監控拉索的張拉力。必要時，也可用其他測a）張拉時，應綜合考慮邊緣構件及支承結構剛度與索力間的相互影響；c）各階段張拉后，應檢查張拉力、拱度及撓度；張拉力允許偏差不宜大于設計值10%，拱度及8.2.9拉索張拉時應考慮預應力損失，張拉端錨固壓實內縮引起的預應力損失σΠ應按a—張拉端錨固壓實內縮位移值，可按表5錨具類型a（mm）端部螺母連接錨具螺母間隙1夾片式錨具端部夾片有頂壓5端部夾片無頂壓6～8條件對索力和撓度控制標準進行計算調整；拉索張拉完成后，索體、錨具及其他連接件的永久性防護局部穩定計算，并應符合現行國家標準《鋼結構通用規范》8.3.2鋼筋混凝土立柱一般應按偏心受壓構件進行設計計算，并應符合現行國家標8.3.3立柱在縱向的計算長度應等于柱的高度乘以計算長度系數μ,計算長度系數應按現行國家標準8.3.4立柱在橫向的計算長度應取側向支承點間的8.3.6中部立柱采用非理想鉸接柱腳時，應進行在軸壓力和彎矩共同作用下的設計計算。當中部立柱上部與拉索采用固定連接時，可按下式計算柱頂水平位移Δ,且由柱頂水平位移Δ反推柱底端的彎矩；當中部立柱上部與拉索不采用固定連接時，可由柱頂水平位移Δ與拉索Δ-中部立柱柱頂水平位移;fm-支架結構自重和風吸工況組合作用下的撓度，單層索系取跨中撓度，雙層索系取橫向連接系之l0-柔性光伏支架跨度。8.4.1鋼橫梁可采用工字形截面、箱形截面等，端部錨固鋼橫梁應采用箱形截8.4.3焊接截面鋼橫梁可考慮腹板的屈曲后強度，梁腹板應按現行國家標準《鋼結構設計標準》GB8.5.1柱間支撐的設計，應按支承于柱腳基礎上的豎向懸臂桁架計算；對于圓鋼或拉索交叉支撐應按8.5.2同一柱列不宜混用剛度差異大的支撐形式，在同一柱列設置的柱間支撐共同承擔該柱列的水平8.6.1橫向連接系的設計，應從柔性光伏支架結構整體建模的分析結8.6.2橫向連接系可由桁架或剛性桿組成，應進行設計計算，保證構件的強度和穩8.7.1柔性光伏支架結構的基礎應根據建設場地的工程地質條件、上部支架設計要求和施工條件等因8.7.2拉索可直接采用地下錨錠系統，根據具體情況可采用重力錨、盤形錨、蘑菇形錨、摩擦樁、抗b）受水平荷載的樁基礎，應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范礎應按現行國家標準《太陽能發電站支架基礎技術規范》GB51105219中規定的土重法或剪切法進行驗算；復合樁基礎承臺配筋計算中應考慮上拔力的不利影8.7.5地基基礎的變形驗算應滿足柔性光伏支架及其光伏組件安全正常使用的要求。8.7.6柔性光伏支架基礎的耐久性設計應根據設計工作年限和現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010規定的環境類別進行設計。位于腐蝕性環境中的混凝土基礎尚應按8.7.7柔性光伏支架基礎質量檢驗應符合現行國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB8.7.8工程樁應進行豎向抗壓承載力、抗拔承載力和水平承載力檢驗，檢驗數量不應少于同一條件下數的2%，且不應少于10根。錨桿基礎應進行抗拔承載力檢驗，檢驗數量不應少于總錨桿根數的0.5%，且不應少于6根。9節點設計與構造9.1一般規定9.1.1支架結構節點構造應符合計算假定，應做到傳力路線明確、連接可靠、確保安全并便于制作與9.1.2支架結構節點的承載力和剛度應按現行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的規定進行驗9.1.3拉索連接節點的構造設計應考慮施加預應力的方式、結構安裝偏差及進行二次張拉的可能性。9.1.4拉索轉折節點應設置滑槽或孔道，滑槽或孔道內可以涂潤滑劑或加襯墊，或采用摩擦系數低的9.1.5拉索常用錨具及連接的構造形式應滿足安裝和調節的需要。鋼絲繩索體可采用熱鑄錨錨具或冷鑄錨錨具，鋼絞線索體可采用夾片錨具，也可采用擠壓錨具或壓接錨具，夾片錨具一般應有防松裝9.1.6光伏組件與拉索之間的連接節點應設置壓塊等有效構造措施，確保光伏組件與拉索之間的可靠9.1.7拉索索頭宜設計為可調節索長的形式，便于對索力進行微調。對于索系構成較復雜的支架結9.2索與索連接節點9.2.2索體在夾具中不應滑移，夾具與索體之間的摩擦力應大于夾具兩側索體的索力之差，并應采取9.3索與支承構件連接節點的主要受力桿件、板域進行應力分析和連接計算。節點區應避免焊縫重疊、開孔等。1241211311315112131），且應采取可靠措施保證索體防護層不被擠壓損壞。當拉索與鋼橫梁的連接未采取固定連接時，應采取9.3.3拉索存在彎折使用的情況時，偏斜拉伸試驗按現行國家標準《預應力混凝土9.3.4拉索與撐桿的連接節點應采用索夾具連接，且在構造上應滿足拉索與撐桿之間不產生相對滑移9.3.5拉索與鋼筋混凝土支承構件的連接宜通過預埋鋼管或預埋錨栓將拉索錨固，拉索與鋼支承構件9.3.6可張拉的拉索錨具與支座的連接應保證張拉區有足夠的施工9.4橫梁與立柱連接節點9.4.1鋼橫梁與立柱連接節點可采用栓焊混合連接、螺栓連接、焊縫連接、端板連接等構造形式。9.4.2梁柱連接節點采用剛性或半剛性連接時，節點應按現行國家標準9.5鋼立柱柱腳節點9.5.1支架結構兩端立柱的柱腳應采用剛接柱腳，中部立柱的柱腳可采用鉸接柱腳或剛接柱腳。A.1在初始任意分布荷載q0(x)下，單索的初始幾何形態宜按下式計算（圖A.1z0(x)—單索撓度：x—水平坐標；H0—初始幾何狀態單索預拉力水平分量；M(x)—跨度等于索跨度的簡支梁相應在初始荷載q0(x)下彎矩函數；a0—兩端支座高差；q0(x)xH0aH0Z(x)xH0aH0zlzlq0(x)vvvvvvvvvvz xlzA.2當分布荷載由初始q0(x)增加到qL(x)時，單索的拉力水平分量可按下式計算（圖A.2qL(x)xHLHLxHLHLaZ(Z(x)lzqL(x)vvvvvvvvvvz xlzV0(x)、Vt(x)—跨度等于索跨度的簡支梁相應在初始荷載q0(x)和最終荷載qL（x）下的剪ML—跨度等于索跨度的簡支梁相應在最終荷載qL（x）下的彎矩函數；ZL(x)—單索幾何形狀坐標；A—單索的截面面積；uLH0—施加的預拉力；al—兩端支座高差；柔性光伏支架結構設計規程 （電機咨〔2022〕300號）下達的任務進行制定，項目編號202111290001，標準名稱為《柔性光伏支架NB/T10115-2018進行設計，但在復雜地形條件下布置不夠靈活，受約束較大，而柔性光的工程實用價值。2.3標準編制應貫徹國家的基本建設方針和技術經濟政策，執行國家的有關法律、法規、標準和規范。2.4整合國內外特別是標準工作組在柔性光伏支架結構領域的最新研究成果，調研工程應用實施的情2.5研究相關結構設計規范，編制的標準條文3.3零狀態是圖紙幾何狀態，為設計時預3.4初始預應力狀態為施工時張拉預應力后結構狀態，其初始預拉力需從使用狀態進行反4基本規定4.1設計原則4.1.1本條規定了柔性光伏支架結構設計的基本要求。進行柔性光伏支架結構設計時，本條所規定4.1.6本條參照了現行國際標準《建筑與市政地基的安全等級時，調整后的安全等級等內容還需遵守現行國家標準《建筑結構可靠度設計統一標準》GB4.1.8丁類抗震設防類別屬于適度設防類別，其抗震設防標準按本地區抗震設防烈度確定其抗震措4.2材料選用4.2.1本條說明了拉索的基本組成形式。本條列出了目前常用索體形式，如鋼絞線、鋼絲繩或鋼拉桿，其他新型索體如碳纖維拉索等，待研究推廣及應用到一定程度后4.2.2拉索作為柔性光伏支架結構中的重要承重構件，需要采取一系列措施確保其耐久性。由于外4.2.3拉索的防腐蝕主要考慮防止雨水侵蝕，以及密封材料的老化，在特殊場地的柔性光伏支架結于環境為一般大氣介質條件，實踐證明比較有效。如的捻向相反，互相咬合形成防護層，包裹住內部的鋼絲束。這種鋼絲繩結構緊湊，具有最大面積率，水分不易侵入，稱為密封鋼絲繩。相對一般鋼絲繩而言，密封鋼絲繩具有強度高、彈性模量大等優點，但價格較貴。鋼絲繩是由多股鋼絲圍繞一核心繩芯捻制而成，繩芯可采用纖維芯或金屬芯。纖維芯的特點是柔軟性好，便于施工，但強度較低，纖維芯受力后直徑會縮小，導致索伸長，從而降低索4.2.6鋼拉桿是一種主要由圓柱形桿體、調節套筒、鎖母和兩端形式各異的接頭拉環組成的拉錨構4.2.8錨具鋼材應采用低合金高強度結構鋼，并經過熱處理以提高綜合機械性能。小錨具采用鍛造4.3.1武漢大學針對單層索系柔性光伏支架結構撓度控制標準的選取開展了研究，采用有限元分析和雪荷載作用下的撓度小于L/40，且不同索徑結構的最終索力均小于相應的拉索抗拉力設計值，滿足L/150作為柔性光伏支架結構使用狀態下的撓度限值時，結構撓度、索力和加速度都能起到明顯的控制荷載作用下的撓度小于400mm，即在設計荷載狀態下跨中撓度與結構跨度之比不大于L/50。此外，由為保證結構安全，夏季使用狀態下的跨中撓度不應大于L/100。4.3.2武漢大學針對雙層索系柔性光伏支架結構受力特性進行了研究，研究表明雙層索系中橫向連接系處的豎向位移接近為0，橫向連接系之間上層索的撓度限值也可取為L/150，且上層索跨4.3.3柔性光伏支架結構水平立柱的水平位4.3.4鋼橫梁的撓度限值參考了現行國家標準《鋼結構設計標準》的規定。GB50009第8.1.2條規定“對于高層建筑﹑高聳結構以1.133m、厚度0.035m，離地高度3m，傾角10°~20°,單塊光伏板數值模擬研究結果表明：組件表面沿條文中的兩個區域分布形式，這種形式可以較好的考慮整體力和扭矩，同時方便設計人員取值。由于CFD分析結果與風洞試驗結果存在一定的差異，的取值中，以大量風洞試驗的取值為主，并參考了CFD計算的變角越大，折減效果越明顯，結果表明在0°~在0.75~0.8之間，因此建議折減系數取值為0.8，需要特別強調的是，當排間距較大時，折減系數會迅速減小，因此對于組件凈間距大于弦長，建議根據項目情況進行分析后折減或者不折減。5.2.3本條積雪分布系數參考現行國家標準《建筑結5.2.4柔性光伏支架結構布置在山區時，需要考慮由于山區地形多變導致雪荷載存在不均勻分布的5.2.5由于積雪會影響光伏電站的發電量，推薦采用可靠的除、融雪措施，從而可以對雪荷載進行5.3.1基本氣溫應按現行國家標準《建筑結構5.3.2本條數據來自現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB5.3.4柔性光伏支架結構屬于對氣溫變化較敏感的金屬結構，宜考慮極端氣溫作用對結構受力性能5.3.5柔性光伏支架結構的施工安裝溫度一般可取施工安裝時的日平均溫度，如有日照時，應考慮5.4.4本條為柔性光伏支架結構承載能力極限狀態設計時作用基本組合效應的要求，主要根據現行5.4.5柔性光伏支架結構在橫向地震作用時，由于索體較柔，很難傳遞水平力作用，故可適當對重5.4.8本條規定了柔性光伏支架結構對施工階段的驗算要求，應考慮施工檢修荷載。5.4.9本條給出了性光伏支架結構設計時至少需要考慮的作用組合以及相應的可變作用組合值系數6.1.1本條說明了柔性光伏支架結構的構成，柔性光伏支架結構需要形成穩定的空間結構體系，在6.1.2本條涵蓋了柔性光伏支架結構的主要形式。單層索系結構抗負風壓的能力較差，可以通過設6.2.1武漢大學對不同跨度的索系柔性光伏支架結構進行了研究，并將計算結果整合在專題研究報度增大，風吸和風壓工況下結構的撓度和索力都呈6.2.2柔性光伏支架結構的高度應結合場地的凈空要求確定，在橫向布置橫向連接系才能形成穩定6.2.3雙層索系柔性支架結構下層索的垂度限值參考了現行行業標準《索結構技術規程的》JGJ2576.2.4雙層索系結構應用于較大跨度的場景，但在不同工況下表現差異較大，風壓荷載下的響應較構成有效的抗風體系。此外，也可以考慮采用設置阻尼器、TMD等減振抑6.2.5柔性光伏支架結構跨度較大時，由于風荷載的水平分量作用，索結構可能在水平方向出現較大的變形，因此需要在上層承重索平面內設置交叉斜索，與橫向連接系一起構成抗側6.2.6柔性光伏支架結構的縱向區段，在縱向風荷載作用下會產生較大的水平力，與拉索的內力疊6.2.7柔性光伏支架結構橫向溫度區段長度的取值，參照了現行國家標準《門式剛架輕型房屋鋼結6.2.8柔性光伏支架結構在橫向的支撐系統的設置應力求支撐形式統一，在同一柱列剛度差異大的力，設置鋼斜柱或A字形鋼斜柱時則是對基礎產生壓力，在相同的荷載較大，結構較為合理。采用拉索或拉桿作為水平承載構件時，傾角結合場地采用合適傾角。華僑大學的研究發現當水平力承載構件與較小，結構失穩臨界荷載較大。A字形鋼斜柱結構形式的傾角θ存在合理的范圍，當θ約為45°時，鋼7.1.1本條強調了整體結構建模分析在柔性光伏支架結構計算中的必要性，同時，索結構分析中應7.2.1初始預應力狀態確定是柔性光伏支架結構分析和設計的前提和關鍵，應綜合考慮各個方面的7.2.2應按照結構變形要求進行反推以尋找合適的初始預拉力。武漢大學對此進行研究計算：對于單層索系結構，初始預拉力應使結構跨中撓度小于L/150。對于雙層索系，下索索力主要控制橫向不利于風壓時風振響應；上索索力則主要控制橫向連接系間跨中部位撓度小于L/150，故初始在實際應用中，一般均按拋物線計算，本規程附錄B所給出的公式是按此假定7.3.3溫度作用下索結構發生變形，預拉力會發生較大變化，需要不同季節進行調整。溫度對索體預拉力的影響可參照式(1)計算，施工方應ΔF=ΔtEAα7.4.1柔性光伏支架的索結構屬于風敏感結構體系，風荷載對結構的作用表現為平均風壓的不均勻7.4.3本規程的風振系數的提出，是武漢大學、石家莊鐵道大學、浙江省電力設計院等單位的研究（4）石家莊鐵道大學聯合中國電建集團河北省電力勘測設計研究院有限公司采用風洞試驗數據和同時采用全氣彈模型風洞試驗進行了驗證，