模模板支撐架專項施工方案編制人： 校對人： 審核人： 審批人：(二)架體基礎……………錯誤!未定義書簽。九、安全管理與維護…………………錯誤!未定義書簽。(一)120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書(高9.6m)錯誤!(二)120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書(高10.25m).錯(三)350×800梁模板扣件鋼管支撐架計算書(高9.6m)錯誤!(四)500×1600梁模板扣件鋼管支撐架計算書(高10.3m,采用(五)500×2023梁模板扣件鋼管高支撐架計算書(高15m,采用頂托)…………錯誤!未定義書簽。超高、超重模板支撐架專題施工方案一、工程概況.1、工程名稱：君臨天下A地塊建設單位：武漢華康物業有限企業設計單位：中南設計院股份有限企業監理單位：北京東方華太建設監理有限企業施工單位：國閏工程建設股份有限企業2、工程位置：本工程位于武漢市洪山區徐東大道和友誼大道交匯總建筑面積為約115766m2,本工程為整體地下室2層。±0.00以上為兩個單體構成，地上40層框架關鍵筒墻構造，裙樓為地上五層框架構造。1、君臨天下A地塊工程建筑、構造等施工圖紙、會審紀要、聯絡2、重要規范和規程2.1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)2023年版2.2《建筑構造荷載規范》GB50009-20232.3湖北省工程建設原則《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規2.4《砼模板用膠合板》(GB/T17658-1999)2.5《鋼管腳手架扣件》(GB15831)2.6《混凝土構造工程施工質量驗收規范》GB50204-20232.7《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)2.8《建筑施工安全檢查原則》(JGJ59-99)2.9省、市現行的有關安全生產和文明施工規定2.10企業原則三、支模架設計范圍1、本工程三層1軸~3軸交(2/0A)軸~F軸間的樓板(詳見結施-35),高度為地下室頂板-0.050~三層樓板標高9.550。該部位三層2、本工程三層9軸~13軸-2.1m交C軸~F軸間的樓板(詳見結施-35),高度為地下室頂板-1.90m~三層樓板標高8.350。該部位三層樓板厚為120mm,其中超重梁截面有500×1600。3、本工程四層3軸~6軸交D軸~E軸間的樓板(詳見結施-37),高度為二層樓板4.350m~四層樓板標高13.950。該部位四層樓板厚為(一)支撐形式選擇及搭設參數考慮到施工安全及可操作性同步兼顧經濟以便。因此，本工程的以上各部位模板支撐架分別采用扣件式鋼管腳手架、扣件式鋼管腳手架+頂托兩種的模板支撐體系。詳細搭設形式為：1、1軸~3軸交(2/0A)軸~F軸間部位(高9.6m),采用扣件式鋼×900mm;梁截面350×800,梁底立桿縱橫距取900mm;該部位的梁、板支撐架詳細搭設參數見表1、表2。計算截面計算截面計算跨度計算板厚支架形式支架形式梁底采用雙扣件與立桿連接搭設高度板底木方立桿縱距立桿橫距立桿步距搭設參數支架形式扣件式鋼管模板支與立桿連接搭設高度梁底方木3根60×80立桿橫距立桿縱距(跨度方梁底支撐(小橫桿)立桿步距2、本工程三層9軸~13軸-2.1m交C軸~F軸間的樓板(高10.25m),采用扣件式鋼管腳手架+頂托的模板支撐體系。120厚樓板立桿間距立桿縱距采用500mm。該部位的梁、板支撐架詳細搭設參數見表3、計算截面計算截面計算跨度搭設參數支架形式扣件式鋼管模板支架+頂1.2m(設4道承重立桿，梁底立桿上部懸臂端長度不得超過0.3m)搭設高度梁底方木5根60×80立桿橫距立桿縱距(跨度方厚式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接度方距距距立桿步距梁側內龍骨水平平均布置梁側外龍骨雙鋼管，豎向布置，間距對拉螺栓圓鋼，高度方向間距：3、本工程四層3軸~6軸交D軸~E軸間的樓板(高9.6m),采用×900mm;梁截面350×750,梁兩側立桿縱、橫距取900mm。該部位的梁、板支撐架詳細搭設參數見下表1、表2。4、本工程四層沿F軸(3軸~6軸間)超重梁KL4ax-la:500×計算截面計算跨度搭設參數支架形式扣件式鋼管模板支架+頂托，托梁采田雙鋼管.長度09m(設4道承搭設高度梁底方木5根60×80立桿橫距立桿縱距(跨度方立桿步距梁側內龍方木50×100.每側7根，水平平梁側外龍雙鋼管，豎向布置，間距500對拉螺栓(二)架體基礎1、三層1軸~3軸交(2/0A)軸~F軸間的樓板(高9.6m),架體立2、本工程三層9軸~13軸-2.1m交C軸~F軸間的樓板(高10.25m),3、本工程四層3軸~6軸交D軸~E軸間的樓板(高9.6m),架體立桿支撐于120厚的一層頂板上。該部位一層支撐不得拆除。4、本工程四層沿F軸(3軸~6軸間)超重梁KL4ax-1a:500×2023,架體立桿支撐于250厚的地下室頂板上。該部位地下一層支撐的不得(三)水平拉接的布置與構造本工程在高度方向，根據施工條件，每隔4.5米腳手架與砼柱設(四)剪刀撐布置隔4排設置一道。(五)支撐架施工荷載取值自重0.428KN/m;②新澆混凝土自重24KN/m3;③鋼筋自重1.5KN/m3;④施工人員及施工設備荷載荷載1.0KN/m2;⑤振搗混凝土時產生的荷2、模板支架的荷載分項系數：①模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重取1.2;②人員及施工設備荷載荷載、振搗混凝土時產生的荷載取1.4。3、本工程模板支架計算時梁、板支架施工活載組合均采用：④施工人員及施工設備荷載荷載1KN/m2+⑤振搗混凝土時產生的荷載采用泵送商品混凝土，采用汽車泵和固定泵結合澆筑混凝土。混凝土框架柱、樓面梁板分二次澆筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土強度到達80%后澆筑樓面梁、板砼。柱砼澆筑完畢到達一定強度后作為梁板支模架水平拉結點，有效提高模板支架側向剛度，提高支承系統的承載能力。上一層構造梁板混凝土未澆筑后未到達規范規定的設計強度，下一層模板支撐架不得拆除。混凝土澆搗采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式，澆搗過程中.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有對應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發現下沉、松動和變形狀況及時處理。混凝土澆搗需另行編制混凝土專題施工方案。六、支模架的構造規定及措施1、支架立桿下設置100mm寬50mm厚的通長墊木。2、立桿底部可調頂托安裝需水平，與鋼管架立桿上下垂直，可調頂托的調整長度不得超過200mm。立桿頂部采用調整可調頂托調至3、托梁采用雙鋼管，采用扇形箍固定，托梁位置需居中。4、模板支架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不不小于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5、立桿之間按步距h=1.5m滿設雙向水平桿，并與立桿相交處扣接牢固，外圍水平桿設于立桿內側，其他縱橫向水平桿均分別設于立桿同側，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。6、沿支架四邊、中間每隔六排縱橫向設一道豎向剪刀撐，由底至頂持續設置，與立桿相交處用旋轉扣件扣接牢固，構成“幾何不變7、立桿采用對接扣件接長，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不適宜不不小于500mm,各接頭中心至主節點的距離不適宜不小于步距的1/3;立桿垂直度按≤L/400(L為整架高度)。8、各扣件螺栓均采用測力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在9、在已澆框架柱上將每道水平桿與之做可靠連接，有效提高模板支架側向剛度，提高支承系統的承載能力。七、支模架的搭設及拆除1、施工準備1.1腳手架搭設前，技術負責人應按照施工組織設計規定向搭設和使用人員做技術安全交底。1.2基礎上應先彈出支撐架的縱橫方向位置線并進行抄平。1.3對鋼管、扣件、腳手片等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格產2、扣件式鋼管架的搭設規定2.1鋼管采用中48鋼管，鋼管壁厚3.2mm,不得采用銹蝕、裂紋和彎曲的鋼管。2.2立桿必須采用對接。相鄰立桿的對接扣件不得設置在同一步內。剪刀撐和其他桿件可采用搭接，搭接長度不少于1000mm,并不少于3只扣件緊固。2.3水平桿搭接長度不應不不小于1m,應等距離設置3個旋轉扣件固定。2.4每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。3、拆除支撐架注意事項3.1拆除支撐架前，清除支撐架上的材料、工具和雜物。3.2模板支架拆除時，應在周圍設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。3.3拆除人員必須站在臨時設置的腳手板上進行拆除作業，并按規定使用安全防護用品。3.4拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。3.5拆下的配件、鋼管、扣件、腳手片應逐一遞接至地面，并人工搬運至指定場所分類堆放整潔，嚴禁拋擲。3.6模板支架拆除時，構件的混凝土強度應符合國標《混凝土構造工程質量驗收規范》(GB50204)的有關規定。3.7腳手架的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的次a.腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；b.同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的次序進c.在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結；d.通長水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆卸到對應高度時方可拆除；e.工人必須站在臨時設置的腳手片上進行拆卸作業，并按規定f.拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打；八、支撐體系檢查和驗收1、對使用的鋼管檢查如下內容：1.1查看鋼管材料產品質量合格證、質量檢查匯報。1.2檢查鋼管表面的平直度，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。1.3鋼管必須涂有防銹漆。1.4鋼管表面銹蝕深度不得不小于0.5mm。1.5鋼管彎曲變形，多種桿件鋼管的端部彎曲不得不小于5mm,立桿鋼管3-4m長度的彎曲不得不小于12mm、4-6.5m長度的不得不小1.6檢查扣件廠家的生產許可證、法定檢測單位的測試匯報和產品質量合格證。扣件的扭緊力矩抽查率不得少于80%,操作層為100%。1.7舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。1.8新、舊扣件均應進行防銹處理。2、鋼管支撐架使用中，應定期檢查的內容2.1檢查地基與否積水、底座與否松動，立桿與否懸空。2.2檢查扣件螺栓與否松動。2.3安全防護措施與否符合規定。3、支撐架驗收3.1模板支架投入使用前，必須進行驗收。3.2基礎：查看基礎表面堅實平整，表面與否積水，墊板與否晃3.3腳手架搭設的垂直度與水平度容許偏差垂直度與水平度容許偏差(表三)容許偏差(mm)垂直度每步架H/1000及±2.0腳手架整體H/600及±50水平度一跨距內水平架兩端高差±L/600及±3.0腳手架整體±L/600及±503.4間距檢查：腳手架步距偏差不得不小于±20mm、縱距偏差不得不小于±50mm、橫距偏差不得不小于±20mm3.5扣件安裝：(1)同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應不小于500mm,用鋼卷尺測量；(2)扣件螺栓擰緊扭力矩40-50N.m,用扭力扳手檢測；(3)剪刀撐斜桿與地面的傾角45°~60°,用角尺檢測。4、其他未盡事宜按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》九、安全管理與維護1、模板支架搭設人員必須是通過按現行國標《特種作業人員安全技術考核管理規則》(GB5036)考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、操作層上施工荷載應符合本方案設計規定，不得超載；不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉其他設備的纜風繩或固定、架設混凝土泵、泵管及起重設備等。4、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止腳手架的搭設、拆除5、模板支架有效期間，不得任意拆除桿件。6、沿腳手架外側嚴禁任意攀登。嚴禁高空拋擲。7、對腳手架應設專人負責進行常常檢查和保修工作。8、應防止卸物料對模板支撐和腳手架產生偏心、振動和沖擊；9、可調托座應采用防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施；10、技術交底10.1模板支架搭設前，應由項目有關技術人員向全體操作人員進行技術交底。10.2技術交底內容應與模板支架專題方案統一，交底的重點為搭設參數、構造措施和安全注意事項。10.3技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在觀測人員發現異常時應及時匯報施工負責人進行加固處理。12、在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人13、工地臨時用電線路的架設，應按現行行業原則《施工現場臨時用電安全技術規范》(JGJ46)的有關規定執行。十、質量保證措施10.1組織質量管理網絡結合本工程特點與質量管理工作需要，組建一支以項目經理為主，具有責任性強、有管理水平、有能力、施工經驗豐富的資質合格的項目質量管理班子。10.2建立質量責任制從項目經理管理層到施工班組長操作層，分二個層次建立質量責使質量責任制縱向究竟，橫向到邊，并直接與經濟利益掛鉤，加強各級質量管理的意識，使各級人員既感到有壓力，又有動力，從而推進10.3加強企業對項目的考核：企業對項目部實行定期考核和檢查制度，并將考核成果納入年度考核內容，與年終獎金掛鉤，對檢查中發現的問題，不僅要提出整改意見，更應提出改善措施，使之質量不停提高。10.4把好材料質量關所有材料，進場時應簽收驗貨，詳細查對其品種、數量、規格、質量規定，做到不合格的產品不進場。10.5把好施工質量關10.5.1認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的規定，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯絡單和簽證手續為根據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行《混凝土構造工程施工質量驗收規范》GB50204-2023和其他有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。10.5.2認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴厲處理，分析質量狀況，加強檢查驗收，找出影響質量的微弱環節，提出改善措施，把質量問題控制在萌芽狀態。十一、應急預案11.1澆砼施工過程中，假如支撐架有什么狀況，必須立即停止施工，上部作業人員所有疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐架施工人員進行檢查排除多種存在的安全隱患，加強對高支模的檢查和驗收工作，根據腳手架驗收規范嚴格執行，保證不超載施工。11.2一旦在砼施工過程中，一處板或梁處出現輕微下陷，施工人員應立即告知項目部，及時疏散施工人員，立即卸掉板上的砼，停止施工，再加強底部支撐架的支撐力，對整個支撐架進行加固通過驗收后再施工，保證高支模的安全。11.3發生火災事故時，現場救援專業人員立即用干粉滅火器滅火，并匯報項目部領導指揮人員立即到現場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢擴大蔓延時，立即尋求第三方求援，撥打119,并組織急救財產和保護現場。11.4觸電狀況的發生采用的應急措施：發既有人觸電時，應立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會，觀測病情變化。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使其呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按11.5墜落狀況發生采用的應急措施：一旦發既有墜落的傷員，首先不要驚恐失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同步及時與120或附近醫院獲得聯絡，爭取急救人員盡快趕到現場。對疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時千萬不要去輕易搬運，以免加重傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頷面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側，同步松解傷員的衣領扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內感染而危及生命。對于大血管損傷的傷員，這時應立即采用止血的措施，使用止血帶、指壓或加包扎10.6報警聯絡方式：火警119急救120十二、支撐架施工安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提、是到達無重大傷規定。為此項目部成立以項目經理張國光為組長的安全防護領導小組員：李水明(技術負責人)、李海波(質量員)--技術交底、李凱良(施工員)、王九平(安全員)--現場施工指揮、安全檢查劉志堅(架子班長)、孫國平(鋼筋班長)、鄭建旺(木工班長)、萬明山(泥工班長)組長：張國光(項目經理)組長：張國光(項目經理)資材質施資材質施工員量工員量員料員料員項目負責人：程國平現場技術總負責：李水明現場施工總負責：李高初資料負責：陳麗琴電氣負責：程國均木工班：共80人，班長：鄭建旺。泥工班：共30人，班長：萬明山。架子工班：共20人，班長：劉志堅。鋼筋工班：共40人，班長：孫國平。(一)120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書(高9.6m)立桿的縱距b=0.90m,立桿的橫距1=0.90m,立桿的步距圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.2。面板為受彎構造，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨持續梁計算。靜荷載原則值q1=25.000×0.120×0.900+0.350×活荷載原則值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4;(1)抗彎強度計算其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M——面板的最大彎距(N.mm);W——面板的凈截面抵御矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2;其中q——荷載設計值(kN/m);經計算得到M=0.100×(1.20×3.015+1.4×2.700)×經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.067×1000×面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.015+1.4×2.700)×截面抗剪強度計算值T=3×1332.0/(2×900.000×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足規定!面板最大撓度計算值v=0.677×3.015×3004/(100×6000面板的最大撓度不不小于300.0/250,滿足規定!木方按照均布荷載下持續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載原則值q2=(1.000+2.000)×靜荷載q1=1.20×0.900+1.20×0.105=1.206kN/m活荷載q2=1.40×0.900=1.260kN/m2.木方的計算按照三跨持續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=2.219/0.900=2.466kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.47×0.90×最大剪力Q=0.6×0.900×2.466=1.332kN最大支座力N=1.1×0.900×2.466=2.441kN木方的截面力學參數為抗彎計算強度f=0.200×106/53333.3=3.75N/mm2木方的抗彎計算強度不不小于13.0N/mm2,滿足規定!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度計算值T=3×1332/(2×50×80)=0.499N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規定!均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度最大變形v=0.677×1.005×900.04/(100×9500.00×木方的最大撓度不不小于900.0/250,滿足規定!橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的持續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。長支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：火BA火B支撐鋼管變形計算受力圖通過持續梁的計算得到最大彎矩抗彎計算強度f=0.586×106/4729.0=123.90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度不不小于205.0N/mm2,滿足規定!支撐鋼管的最大撓度不不小于900.0/150與10mm,滿足規定!縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設扣件!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采五、模板支架荷載原則值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載原則值包括如下內容：NG1=0.150×9.600=1.440kN(2)模板的自重(kN):NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN經計算得到，靜荷載原則值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.154kN。2.活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載原則值NQ=(1.000+2.000)×0.9003.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式六、立桿的穩定性計算選用六排立桿投影面內作為計算的各排立桿，其豎向力為V1=8.386kNV2=8.386kNV4=8.386kNV5=8.386kNV6=8.386kN風荷載原則值Wk=0.7×0.450×1.200×0.600=0.227kN/m2風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.227×0.900×1.500X風荷載計算示意圖如下按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F,計算公式為：其中AF——構造模板縱向擋風面積；Wk——風荷載原則值，取0.227kN/m2;La——模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取la——立桿縱距，取0.900m;通過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.85×按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為其中F——作用在計算單元頂部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取9.600m;m——計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取2;Lb——模板支架的橫向長度，取4.500m;通過計算得到立桿附加軸力最大值為N1=3×0.021×不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿的穩定性計算公式為：其中Nut——立桿的軸心壓力最大值，取8.386kN;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑，取1.588cm;A——立桿凈截面面積，取4.501cm2;W——立桿凈截面抵御矩，取4.729cm3;a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點10——計算長度，按照體現式計算的成果取最大k——計算長度附加系數，按規范附錄D采用，u——考慮支架整體穩定原因的單桿等效計算長度0.973)=64.459N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!o=1.05×8386/(0.312×450.973)+64000/4729=78.056N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!穩定性成果：0.973)=64.784N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!(二)120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書(高10.25m)架技術規程》(J10905-2023)。計算參數：模板支架搭設高度為10.3m,立桿的縱距b=0.90m,立桿的橫距1=0.90m,立桿的步距彈性模量6000.0N/mm4。木方50×80mm,間距300mm,剪切強度1.6N/mm2,抗彎強度荷載3.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.2。面板為受彎構造，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的靜荷載原則值q1=25.000×0.120×0.900+0.350×活荷載原則值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：(1)抗彎強度計算其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M——面板的最大彎距(N.mm);W——面板的凈截面抵御矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2;其中q——荷載設計值(kN/m);經計算得到M=0.100×(1.20×3.015+1.4×2.700)×經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.067×1000×面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.015+1.4×2.700)×截面抗剪強度計算值T=3×1332.0/(2×900.000×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足規定!面板最大撓度計算值v=0.677×3.015×3004/(100×6000面板的最大撓度不不小于300.0/250,滿足規定!木方按照均布荷載下持續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載原則值q2=(1.000+2.000)×靜荷載q1=1.20×0.900+1.20×0.105=1.206kN/m活荷載q2=1.40×0.900=1.260kN/m2.木方的計算按照三跨持續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=2.219/0.900=2.466kN/m最大彎矩M=0.1q12=0.1×2.47×0.90×最大剪力Q=0.6×0.900×2.466=1.332kN最大支座力N=1.1×0.900×2.466=2.441kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3;(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.200×106/53333.3=3.75N/mm2木方的抗彎計算強度不不小于13.0N/mm2,滿足規定!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：截面抗剪強度計算值T=3×1332/(2×50×80)=0.499N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規定!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m最大變形v=0.677×1.005×900.04/(100×9500.00×木方的最大撓度不不小于900.0/250,滿足規定!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的持續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。.44kN2.44K2.44KN2.44KN2.44K2.44k2.44KN2.44KN2.44k2.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算.99K0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN支撐鋼管變形計算受力圖通過持續梁的計算得到最大彎矩最大變形vmax=0.594mm最大支座力Qmax=7.975kN抗彎計算強度f=0.586×106/4729.0=123.90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度不不小于205.0N/mm2,滿足規定!支撐鋼管的最大撓度不不小于900.0/150與10mm,滿足規定!縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足規定，可以考慮采用雙扣件!五、模板支架荷載原則值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。(1)腳手架的自重(kN):NG1=0.150×10.250=1.538kNNG2=0.350×0.900×0.900=0.284kNNG3=25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN經計算得到，靜荷載原則值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.251kN。2.活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載原則值NQ=(1.000+2.000)×0.9003.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ選用六排立桿投影面內作為計算的各排立桿，其豎向力為V4=8.503kNV5=8.503風荷載原則值Wk=0.7×0.450×1.200×0.600=0.227kN/m2風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.227×0.900×1.500風荷載計算示意圖如下按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F,計算公式為：其中AF——構造模板縱向擋風面積；Wk——風荷載原則值，取0.227kN/m2;La——模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取la——立桿縱距，取0.900m;通過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.85×按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為其中F——作用在計算單元頂部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取10.250m;m——計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取2;Lb——模板支架的橫向長度，取4.500m;通過計算得到立桿附加軸力最大值為N1=3×0.021×不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿的穩定性計算公式為：其中Nut——立桿的軸心壓力最大值，取8.503kN;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑，取1.588cm;A——立桿凈截面面積，取4.501cm2;W——立桿凈截面抵御矩，取4.729cm3;MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點10——計算長度，按照體現式計算的成果取最大值，取2.370m;k——計算長度附加系數，按規范附錄D采用，u——考慮支架整體穩定原因的單桿等效計算長度不考慮風荷載的計算立桿穩定性成果：0.970)=65.565N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!考慮風荷載的計算立桿穩定性成果：0.970)+64000/4729=79.161N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿0.970)=65.913N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!(三)350×800梁模板扣件鋼管支撐架計算書(高9.6m)計算根據浙江省工程建設原則《建筑施工扣件式鋼管模板支計算參數：模板支架搭設高度為9.6m,梁截面B×D=350mm×800mm,立桿的縱距(跨度方向)梁底增長0道承重立桿。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,木方60×80mm,剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,梁兩側立桿間距0.90m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活扣件計算折減系數取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×3.2。面板為受彎構造，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨持續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生的荷載均布荷載q=1.35×6.120+1.35×0.836=9.390kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：I=30.00×1.80×1.80×1△計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：△變形計算受力圖通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.616kNN2=2.495kNN3=0.616kN最大彎矩最大變形V=0.039mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.035×1000×面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×1027.0/(2×300.000×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足規定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.039mm面板的最大撓度不不小于175.0/250,滿足規定!二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨持續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=2.495/0.300=8.317kN/m最大彎矩M=0.1q12=0.1×8.32×0.30×最大剪力Q=0.6×0.300×8.317=1.497kN最大支座力N=1.1×0.300×8.317=2.745kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.075×106/64000.0=1.17N/mm2木方的抗彎計算強度不不小于13.0N/mm2,滿足規定!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度計算值T=3×1497/(2×60×80最大變形v=0.677×5.072×300.04/(100×9500.00×木方的最大撓度不不小于300.0/250,滿足規定!(一)梁底支撐橫向鋼管計算0.62KN2.50KN△△平支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：支撐鋼管變形計算受力圖通過持續梁的計算得到最大彎矩抗彎計算強度f=0.731×106/4729.0=154.55N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度不不小于205.0N/mm2,滿足規定!支撐鋼管的最大撓度不不小于900.0/150與10mm,滿足規定!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的持續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：長B通過持續梁的計算得到最大彎矩抗彎計算強度f=0.447×106/4729.0=94.59N/mm2式計算：R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算按照持續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力[不考慮鋼管自重]為V1=3.231kNV2=6.088kNV3=6.088kN考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為V1=5.175kNV2=8.032kNV3=8.032kN風荷載原則值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.472×0.900×1.500風荷載計算示意圖如下按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F,計算公式為：其中AF——構造模板縱向擋風面積；Wk——風荷載原則值，取0.472kN/m2;La——模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取la——立桿縱距，取0.900m;通過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.85×按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為其中F——作用在計算單元頂部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取9.600m;m——計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1;Lb——模板支架的橫向長度，取2.700m;通過計算得到立桿附加軸力最大值為N1=3×0.289×不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿的穩定性計算公式為：其中Nut——立桿的軸心壓力最大值，取8.032kN;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑，取1.588cm;A——立桿凈截面面積，取4.501cm2;W——立桿凈截面抵御矩，取4.729cm3;MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點10——計算長度，按照體現式計算的成果取最大值，取3.100m;10=kuh=1.167k——計算長度附加系數，按規范附錄D采用，u——考慮支架整體穩定原因的單桿等效計算長度不考慮風荷載的計算立桿穩定性成果：σ=8032/(0.190×450×0.973)=96.781N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!考慮風荷載的計算立桿穩定性成果：0.973)+134000/4729=125.107N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!穩定性成果：o=(8032+1542)/(0.190×450.973)=115.364N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!(四)500×1600梁模板扣件鋼管支撐架計算書(高10.3m,采用頂托)計算參數：模板支架搭設高度為10.3m,l=0.50m,立桿的步距h=1.40m,梁底增長4道承重立桿。彈性模量6000.0N/mm4。彈性模量9500.0N/mm4。梁頂托采用雙鋼管48×3.2mm。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活荷載5.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×3.2。面板為受彎構造，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨持續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載原則值P1=(1.000+4.000)×0.500均布荷載q=1.35×20.400+1.35×1.850=30.038kN/m集中荷載P=1.40×1.250=1.750kN面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：齒B△計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：△△B△△變形計算受力圖通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.475kNN2=4.291kNN3=5.236kN最大變形V=0.024mm經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.050×10面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×2279.0/(2×500.000×抗剪強度驗算T<[T],滿足規定!面板最大撓度計算值v=0.024mm(一)梁底木方計算均布荷載q=5.236/0.500=10.473kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×10.47×0.50×最大剪力Q=0.6×0.500×10.473=3.142kN最大支座力N=1.1×0.500×10.473=5.760kN木方的截面力學參數為抗彎計算強度f=0.262×106/64000.0=4.09N/mm2木方的抗彎計算強度不不小于13.0N/mm2,滿足規定!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度計算值T=3×3142/(2×60×80)=0.982N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規定!均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.357kN/m最大變形v=0.677×6.357×500.04/(100×9500.00×木方的最大撓度不不小于500.0/250,滿足規定!托梁按照集中與均布荷載下多跨持續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.095kN/m。A400-400-托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)N68Z變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算A通過計算得到最大支座F=9.087kN通過計算得到最大變形V=0.079mm截面抵御矩W=9.46cm3;截面慣性矩I=22.70cm4;抗彎計算強度f=0.507×106/1.05/9458.0=51.05N/mm2最大變形v=0.079mm頂托梁的最大撓度不不小于400.0/400,滿足規定!式計算：R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設風荷載原則值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2風荷載計算示意圖如下按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F,計算公式為：其中AF——構造模板縱向擋風面積；Wk——風荷載原則值，取0.472kN/m2;La——模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取la——立桿縱距，取1.200m;通過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.85×按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為其中F——作用在計算單元頂部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取10.250m;m——計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1;Lb——模板支架的橫向長度，取1.200m;通過計算得到立桿附加軸力最大值為N1=3×0.771×考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿的穩定性計算公式為：其中Nut——立桿的軸心壓力最大值，取11.163kN;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/ii——計算立桿的截面回轉半徑，取1.588cm;A——立桿凈截面面積，取4.501cm2;W——立桿凈截面抵御矩，取4.729cm3;MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點10——計算長度，按照體現式計算的成果取最大值，取2.652m;k——計算長度附加系數，按規范附錄D采用，u——考慮支架整體穩定原因的單桿等效計算長度不考慮風荷載的計算立桿穩定性成果：σ=11163/(0.257×450×桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!考慮風荷載的計算立桿穩定性成果：0.970)+156000/4729=132.548N/mm2,立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性成果：七、梁側模板計算書(1)、梁側模板基本參數模板面板采用一般膠合板。內龍骨布置5道，內龍骨采用50×100mm木方。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距200+350+350+350mm,斷面跨度方向間距500mm,直徑12mm。彈性模量6000.0N/mm4。才米大△模板組裝示意圖強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載原則值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22ytβ?B?√DF=r.H其中rc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表達無資料)取200/(T+15),取2.000h;T——混凝土的入模溫度，取20.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m;81——外加劑影響修正系數，取1.000;32——混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力原則值F1=19.200kN/m2考慮構造的重要性系數0.9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力原則值Fl=0.9×19.200=17.280kN/m2考慮構造的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載原則值(3)、梁側模板面板的計算面板為受彎構造，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.36m。荷載計算值q=1.2×17.280×0.358+1.40×3.600×面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：變形計算受力圖通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.294kNN2=3.765kN最大彎矩最大變形V=0.614mm經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.126×1000×面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×2023.0/(2×357.500×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足規定!面板最大撓度計算值v=0.614mm面板的最大撓度不不小于357.5/250,滿足規定!(4)、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，一般按照均布荷載持續梁內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.36×17.28+1.4×0.36撓度計算荷載原則值q=0.36×17.28=6.186kN/m按照三跨持續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=4.607/0.500=9.215kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×9.215×0.50×最大剪力Q=0.6×0.500×9.215=2.764kN最大支座力N=1.1×0.500×9.215=5.068kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：W=5.00×10.00×10.00/I=5.00×10.00×10.00×10.00/12(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.230×106/83333.3=2.76N/mm2抗彎計算強度不不小于13.0N/mm2,滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：截面抗剪強度計算值T=3×2764/(2×50×截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足規定!(3)撓度計算最大變形v=0.677×6.178×500.04/(100×9500.00×最大撓度不不小于500.0/250,滿足規定!(5)、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下持續梁計外龍骨按照集中荷載作用下的持續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。A下A支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過持續梁的計算得到最大彎矩最大變形vmax=0.229mm最大支座力Qmax=10.775kN抗彎計算強度f=1.038×106/9458000.0=109.75N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度不不小于205.0N/mm2,滿足規定!支撐鋼管的最大撓度不不小于350.0/150與10mm,滿足規定!(6)、對拉螺栓的計算計算公式：N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；(五)500×2023梁模板扣件鋼管高支撐架計算書(高15m,采用頂托)計算參數：模板支架搭設高度為15.0m,l=0.50m,立桿的步距h=1.30m,梁底增長4道承重立桿。彈性模量6000.0N/mm4。彈性模量9500.0N/mm4。梁頂托采用雙鋼管48×3.2mm。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。荷載5.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×3.2。面板為受彎構造，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨持續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載原則值P1=(1.000+4.000)×0.500均布荷載q=1.35×25.500+1.35×2.250=37.463kN/m集中荷載P=1.40×1.250=1.750kN面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：W=50.00×1.80×1.80/6△B計算簡圖彎矩圖(kN.m)4剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：變形計算受力圖通過計算得到從左到右各支座力分別為N3=6.098kNN4=5.352kNN5=1.840kN最大彎矩最大變形V=0.029mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.062×1000×面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×2843.0/(2×500.000×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足規定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.029mm面板的最大撓度不不小于125.0/250,滿足規定!二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨持續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=6.098/0.500=12.197kN/m最大彎矩M=0.1q12=0.1×12.20×0.50×最大剪力Q=0.6×0.500×12.197=3.659kN最大支座力N=1.1×0.500×12.197=6.708kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.305×106/64000.0=4.76N/mm2木方的抗彎計算強度不不小于13.0N/mm2,滿足規定!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：截面抗剪強度計算值T=3×3659/(2×60×80)=1.143N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規定!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7.929kN/m最大變形v=0.677×7.929×500.04/(100×9500.00×木方的最大撓度不不小于500.0/250,滿足規定!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨持續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.095kN/m。齒AB托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)本托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：AB托梁變形計算受力圖通過計算得到最大彎矩通過計算得到最大支座F=10.498kN通過計算得到最大變形V=0.024mm頂托梁的截面力學參數為截面抵御矩W=9.46cm3;截面慣性矩I=22.70cm4;(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.339×106/1.05/9458.0=34.14N/mm2頂托梁的抗彎計算強度不不小于215.0N/mm2,滿足規定!最大變形v=0.024mm頂托梁的最大撓度不不小于300.0/400,滿足規定!縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算按照持續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力[不考慮鋼管自重]為V1=-0.214kNV2=10.498kNV3=10.498kN考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為V1=2.813kNV2=13.525kNV3=13.525kN風荷載原則值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.472×0.900×1.300風荷載計算示意圖如下按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F,計算公式為：其中AF——構造模板縱向擋風面積；Wk——風荷載原則值，取0.472kN/m2;La——模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取la