Q/LB.□XXXXX-XXXX目次TOC\o"1-1"\h\t"標準文件_一級條標題,2,標準文件_附錄一級條標題,2,"前言 III1范圍 12規范性引用文件 13術語和定義 14材料 14.1一般規定 14.2瀝青膠結料 24.3集料 44.4填料 55配合比設計 55.1一般規定 55.2礦料級配設計 65.3混合料技術要求 65.4目標配合比設計 75.5生產配合比設計 85.6生產配合比驗證 96施工 96.1一般規定 96.2拌和 106.3運輸 116.4攤鋪 116.5碾壓 127質量管理和檢查驗收 127.1一般規定 127.2施工過程中質量管理與檢查 137.3交工驗收階段的工程質量檢查與驗收 15附錄A（規范性）根據LTPP模型計算瀝青路面設計溫度的方法 17A.1一般規定 17A.2瀝青路面設計溫度確定方法 17附錄B（規范性）瀝青多重應力蠕變恢復試驗(MSCR)方法 18B.1試驗儀器和設備 18B.2試驗準備 18B.3試驗步驟 18B.4計算 19B.5報告 19附錄C（規范性）粗集料高溫壓碎值試驗方法 21C.1試驗儀器和設備 21C.2試驗準備 21C.3試驗步驟 21C.4計算 21附錄D（規范性）初選瀝青膠結料用量計算方法 22附錄E（規范性）瀝青混合料抗水損害標準試驗方法 24E.1試驗儀器和設備 24E.2試驗準備 24E.3試驗步驟 24E.4計算 25E.5報告 26附錄F（規范性）高性能瀝青混合料配合比設計方法 27F.1一般規定 27F.2材料選擇 27F.3初選礦料級配 27F.4確定瀝青膠結料用量設計 29F.5配合比性能驗證 29F.6配合比設計報告 29附錄G（規范性）瀝青混合料漢堡車轍標準試驗方法 30G.1試驗儀器和設備 30G.2試驗準備 30G.3試驗步驟 30G.4計算 31G.5報告 32前言本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結構和起草規則》的規定起草。本文件代替DB37/T1722—2010《山東省公路工程高性能瀝青混合料技術規范》，與DB37/T1722—2010相比，除結構調整和編輯性改動外，主要技術變化如下：刪除了“符號及代號”（見2010年版的第2章）；將按照標準軸載等級確定各技術標準的原則，更改為按照交通荷載等級確定各技術標準的原則（見4.2.3、5.3.1，2010年版的3.5.1、4.3.1）；增加了瀝青膠結料性能等級選擇要求、基于MSCR試驗的瀝青膠結料性能技術要求等內容（見4.2.1、4.2.4）；更改了壓碎值、軟石含量、亞甲藍、棱角性（間隙率法）、機制砂規格技術指標要求，增加了高溫壓碎值技術指標要求（見4.3.1、4.3.4，2010年版的3.2.2、3.3.5）；刪除了天然砂的技術要求（見2010年版的3.3.1、3.3.3）；增加了水泥做為填料的使用要求（見4.4.3）；將“Sup瀝青混合料組成設計”更改為“配合比設計”（見第5章，2010年版的第4章）；增加了級配控制點中關鍵篩孔的技術要求（見5.2.2）；更改了混合料瀝青飽和度技術要求，刪除了馬歇爾成型方法對比技術標準（見5.3.1，2010年版的4.3.1）；增加了混合料短期老化的技術要求（見5.3.4）；增加了PG82等級混合料性能技術要求，更改了性能驗證動穩定度、低溫抗裂性要求，增加了滲水要求（見5.3.4，2010年版的4.3.2）；增加了生產配合比設備、篩網尺寸、冷料倉標定、生產配合比調試相關要求（見5.5.1、5.5.2、5.5.3、5.5.4、5.5.5、5.5.7、5.5.8）；增加了生產配合比驗證目的表述（見5.6.1），更改了漢堡輪轍試驗技術標準（見5.6.2,2010年版的4.4.3）；將“Sup瀝青混合料施工工藝”更改為“施工”（見第6章，2010年版的第5章）；刪除了“拌和廠要求”、“水泥混凝土橋面Sup瀝青混合料鋪裝的壓實和成型”相關內容（見2010年版的5.2、5.7）；增加了瀝青混合料施工溫度相關要求（見6.1.4）；增加了瀝青拌和機溫度精度及稱量精度的要求（見6.2.1）；更改了拌和站逐盤打印配置及拌和時間的表述（見6.2.3、6.2.4，2010年版的5.3.3、5.3.6）；增加了瀝青混合料三次裝料法和五次裝料法的要求、運輸車測溫保溫要求、防水粘結層保護要求（見6.3.1、6.3.2、6.3.3、6.3.5）；增加了一臺攤鋪機整幅攤鋪要求、攤鋪機參數要求、防離析措施等內容（見6.4.1、6.4.2、6.4.3、6.4.6、6.4.7）；更改了混合料攤鋪控制速度、螺旋布料器料位高度等要求（見6.4.4、6.4.5，2010年版的5.5.2、5.5.3）；更改了混合料碾壓設備配備要求和參考碾壓工藝（見6.5.1、6.5.2，2010年版的5.6.2、5.6.5），增加了振蕩壓路機的要求（見6.5.3）；增加了施工過程中漢堡檢測要求、瀝青路面壓實度雙控指標要求、混合料取樣位置的要求，更改了滲水指標要求（見7.2.3、7.2.4，2010年版的6.4.6）；增加了“根據LTPP模型計算瀝青路面設計溫度的方法”、“瀝青多重應力蠕變恢復試驗（MSCR）方法”、“粗集料高溫壓碎值試驗方法”、“初選瀝青膠結料用量計算方法”（見附錄A、附錄B、附錄C、附錄D），刪除了“用旋轉壓實儀壓實制備和測定熱拌瀝青混合料試件和密度標準試驗方法”（見2010年版的附錄B）；增加了瀝青混合料漢堡車轍標準試驗方法中有效變形點選擇方法（見附錄G）。請注意本文件的某些內容可能涉及專利。本文件的發布機構不承擔識別專利的責任。本文件由山東省交通運輸廳提出并組織實施。本文件由山東省交通運輸標準化技術委員會歸口。本文件及其所代替文件的歷史次版本發布情況為：2010年首次發布為DB37/T1722—2010；本次為第一次修訂。公路工程高性能瀝青混合料施工技術規范范圍本文件規定了高性能瀝青混合料的材料、配合比設計、施工、質量管理和檢查驗收。本文件適用于各等級道路的新建、改擴建及養護瀝青路面工程。規范性引用文件下列文件中的內容通過文中的規范性引用而構成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。JTGE20—2011公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規程JTG/TF20—2015公路路面基層施工技術細則JTGF40—2004公路瀝青路面施工技術規范JTGF80/1公路工程質量檢驗評定標準第一冊土建工程JTG3432—2024公路工程集料試驗規程JTG3450—2019公路路基路面現場測試規程術語和定義下列術語和定義適用于本文件。

高性能瀝青混合料superiorperformancingasphaltmixture根據交通等級、行車速度和氣候條件等因素選擇瀝青PG等級與礦料，采用旋轉壓實儀成型試件，分析混合料的體積性質，通過性能驗證試驗，確定混合料的級配和瀝青用量，所設計的瀝青混合料。

高溫設計溫度designhightemperature路面結構特定位置處，滿足可靠度要求的實測或計算最高服役溫度，其中表面層距路表20?mm處和其它結構層層頂處滿足特定要求的服役溫度。

低溫設計溫度designlowtemperature路面結構特定位置處，滿足可靠度要求的實測或計算最低服役溫度，特定位置為設計結構層的層頂處。材料一般規定瀝青路面使用的各種材料運至現場后應取樣進行質量檢驗，經評定合格后方可使用。瀝青路面集料的選擇應經過認真的料源調查，在滿足使用性能要求的前提下盡可能就地取材。不同料源、品種、規格的集料不應混雜堆放，嚴格控制材料的變異性。堆放集料成品的場地應進行硬化并保證排水通暢，粗、細集料均應采取嚴格的防雨、防曬等措施。為保證混合料性能的穩定，原則上同一規格的集料在配合比設計和生產過程中不可隨意更換，若確需更換的應重新進行原材料檢驗及配合比設計。瀝青膠結料瀝青路面應根據工程項目所在地氣候、交通荷載等級、混合料類型及其所在結構層中的層位，結合當地使用經驗，經技術論證后選擇滿足性能等級(PG)要求的瀝青膠結料。各地應實測當地典型瀝青路面結構溫度場，建立路面高溫、低溫預估模型，以確定本地區典型瀝青路面結構的高溫設計溫度和低溫設計溫度，也可根據可靠度按附錄A所述方法計算確定。在氣候條件計算得到的性能等級的基礎上，根據不同交通條件，按表1對瀝青膠結料高溫性能等級進行跳級調整。瀝青膠結料等級根據交通速度和交通量變化調整表設計交通荷載等級調整瀝青膠結料PG等級停滯交通（小于20?km/h）慢速交通（20?km/h～60?km/h）標準交通（大于60?km/h）輕交通1——中等交通21—重交通及以上交通221注：根據表中等級數（1級相當于6?℃），增加高溫等級，低溫等級不變。瀝青膠結料宜采用道路石油瀝青或改性瀝青，其技術要求應符合表2的規定，有條件的可參照表3的規定，除此之外，還應符合JTGF40的有關規定。瀝青膠結料性能技術要求性能等級PG64PG70PG76PG82試驗方法平均7天路面最高設計溫度（℃）＜64＜70＜76＜82—路面低溫設計溫度（℃）＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28—原樣瀝青膠結料—閃點(℃)≥230JTGE20—2011T0611黏度a≤3?Pa?s，試驗溫度(℃)135JTGE20—2011T0625G*/sinδb≥1.00?kPa，試驗溫度@10rad/s，(℃)64707682JTGE20—2011T0628旋轉薄膜烘箱殘留物JTGE20—2011T0610表2瀝青膠結料性能技術要求（續）性能等級PG64PG70PG76PG82試驗方法質量變化≤1.00%—G*/sinδ≥2.20?kPa，試驗溫度@10?rad/s，(℃)64707682JTGE20—2011T0628平均7天路面最高設計溫度（℃）＜64＜70＜76＜82—路面低溫設計溫度（℃）＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28—壓力老化容器殘留物—PAV老化溫度，(℃)100100100100JTGE20—2011T0630G*sinδb≤5?000?kPa，試驗溫度@10?rad/s，(℃)282522312825343128373431JTGE20—2011T0628S≤300?MPa，m值≥0.300，試驗溫度@60?s，(℃)-6-12-18-6-12-18-6-12-18-6-12-18JTGE20—2011T0627a如果供應商能保證在拌和溫度時有足夠的泵送能力和滿足所有安全標準的情況下，業主可以取消此要求。bG*/sinδ為高溫溫度勁度，G*sinδ為中等溫度勁度。基于MSCR試驗的瀝青膠結料性能技術要求a性能等級PG64PG70PG76PG82試驗方法平均7天路面最高設計溫度（℃）＜64＜70＜76＜82—路面低溫設計溫度（℃）＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28＞-16＞-22＞-28—原樣瀝青膠結料—閃點(℃)≥230JTGE20—2011T0611黏度b≤3Pa?s，試驗溫度(℃)135JTGE20—2011T0625G*/sinδc≥1.00?kPa，試驗溫度@10?rad/s，(℃)64707682JTGE20—2011T0628旋轉薄膜烘箱殘留物JTGE20—2011T0610質量變化≤1.00%—“Sd”Jnr3.2≤4.5kPa-1，Jnrdiff≤75%，試驗溫度(℃)64707682附錄B“Hd”Jnr3.2≤2.0kPa-1，Jnrdiff≤75%，試驗溫度(℃)64707682“Vd”Jnr3.2≤1.0kPa-1，Jnrdiff≤75%，試驗溫度(℃)64707682“Ed”Jnr3.2≤0.5kPa-1，Jnrdiff≤75%，試驗溫度(℃)64707682表3基于MSCR試驗的瀝青膠結料性能技術要求a（續）性能等級PG64PG70PG76PG82試驗方法壓力老化容器殘留物—PAV老化溫度，(℃)100100100100JTGE20—2011T0630“Sd”G*sinδd≤5?000?kPa，試驗溫度@10?rad/s，(℃)282522312825343128373431JTGE20—2011T0628“Sd”，“Vd”，“Ed”G*sinδc≤6?000?kPa，試驗溫度@10?rad/s，(℃)282522312825343128373431S≤300?MPa，m值≥0.300，試驗溫度@60s，(℃)-6-12-18-6-12-18-6-12-18-6-12-18JTGE20—2011T0627a根據最高路面環境溫度確定的性能等級進行RHFO殘留物的MSCR試驗，要求較低Jnr值時的等級跳躍情況下，在環境溫度下進行測試。b如果供應商能保證在拌和溫度時有足夠的泵送能力和滿足所有安全標準的情況下，業主可以取消此要求。cG*/sinδ為高溫溫度勁度，G*sinδ為中等溫度勁度。dS交通等級為輕交通或中等交通，且設計速度大于60?km/h；H交通等級為重交通，或設計速度為20km/h～60?km/h；V交通等級為特重或極重交通，或設計速度小于20?km/h；E交通等級為特重或極重交通，且設計速度小于20?km/h。集料粗集料應潔凈、干燥、表面粗糙，其技術要求應符合表4的規定，除此之外，還應符合JTGF40的有關規定。瀝青混合料用粗集料技術要求項目技術要求試驗方法表面層其他層次石料壓碎值≤24%≤26%JTG3432—2024T0316石料高溫壓碎值≤26%≤28%附錄C洛杉磯磨耗損失≤28%≤30%JTG3432—2024T0317表觀相對密度a≥2.60≥2.50JTG3432—2024T0304吸水率a≤2.0%≤3.0%JTG3432—2024T0304堅固性b≤12%≤12%JTG3432—2024T0314針片狀顆粒含量（混合料）c其中粒徑大于9.5?mm其中粒徑小于9.5?mm≤15%≤12%≤18%≤18%≤15%≤20%JTG3432—2024T0312水洗法＜0.075?mm顆粒含量≤1%≤1%JTG3432—2024T0310軟石含量≤3%≤5%JTG3432—2024T0320a多孔玄武巖的表觀相對密度可放寬至2.45，吸水率可放寬至3%；鋼渣的吸水率可放寬至3%。b堅固性試驗可根據需要進行。c對S14即3～5規格的粗集料，針片狀顆粒含量可不予要求。細集料宜采用機制砂，當采用反擊式或錘式破碎機生產的硬質巖集料經過篩選的小于2.36mm部分具有較好的棱角性，可以作為機制砂使用。機制砂應采用質地堅硬、潔凈、無軟弱顆粒及未風化的石灰巖等堿性基或中性基的巖石加工，不應采用泥巖、頁巖、板巖等巖石加工機制砂。加工設備宜采用立式沖擊破碎機并配備振動篩和干式除塵設備。細集料應潔凈、干燥、無風化、無雜質，并有適當的顆粒級配，其規格應符合表5的規定，技術要求應符合表6的規定。瀝青混合料用細集料規格項目通過下列篩孔的質量百分率篩孔尺寸mm4.752.361.180.60.30.150.075通過率100%80%～95%50%～80%25%～60%8%～45%6%～25%6%～12%瀝青混合料用細集料技術要求項目單位技術要求試驗方法表觀相對密度—≥2.50JTG3432—2024T0328堅固性a（大于0.3?mm部分）—≤12%JTG3432—2024T0340砂當量b—≥65%JTG3432—2024T0334亞甲藍值bg/kg≤2.5JTG3432—2024T0349棱角性（流動時間法）s≥30JTG3432—2024T0345棱角性（間隙率法）—≥45%JTG3432—2024T0344a堅固性試驗可根據需要進行。b細集料潔凈程度采用砂當量和亞甲藍評價，其中之一檢驗合格即評價為合格。對于亞甲藍指標應篩分出0?mm～2.36?mm規格進行檢驗。填料礦粉應采用石灰巖或強基性巖漿巖等憎水性石料經磨細得到，原石料中的泥土雜質應除凈。礦粉應干燥、潔凈，能自由的從礦粉倉流出，其技術要求應符合JTGF40的有關規定。瀝青路面填料不應使用回收粉。為提高混合料的水穩定性，可在填料中摻加石灰或水泥，其摻量宜為瀝青混合料總質量的1.3%±0.3%。其中石灰應不低于JTG/TF20—2015規定的Ⅲ級技術要求，水泥宜采用道路普通硅酸鹽水泥，不應采用超早強或超磨細水泥，具體摻量由瀝青混合料水穩定性試驗確定。配合比設計一般規定瀝青混合料應按照“目標配合比設計、生產配合比設計、生產配合比驗證”三階段配合比設計流程進行。瀝青混合料配合比設計包括四個步驟：材料選擇、初選礦料級配、確定瀝青膠結料用量、性能驗證。瀝青混合料表面層集料公稱最大粒徑尺寸宜為4.75?mm～19.0?mm，表面層以下的各層混合料集料公稱最大尺寸宜不大于37.5?mm。礦料級配設計瀝青混合料級配分為粗型級配和細型級配，級配類型劃分應符合表7的規定。級配類型劃分要求公稱最大粒徑mm37.526.51913.29.54.75主要控制篩孔mm9.54.754.752.362.361.18粗型級配主要控制篩孔通過率＜47%＜40%＜47%＜39%＜47%＜40%細型級配≥47%≥40%≥47%≥39%≥47%≥40%瀝青混合料礦料級配宜選擇“S型”曲線，設計時應充分考慮施工和易性，符合表8的規定。礦料級配控制點技術要求篩孔尺寸mm以下公稱最大粒徑的控制點篩孔通過率37.5?mm26.5?mm19.0?mm13.2?mm9.5?mm4.75?mm最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大53.0100%———————————37.590%100%100%—————————26.5—90%90%100%100%———————19.0———90%90%100%100%—————13.2—————90%90%100%100%—100%—9.530%58%—————90%90%100%95%100%4.75——27%55%31%59%———90%90%100%2.3615%41%19%45%23%49%28%58%32%67%——1.18——————————30%55%0.0750%6%1%7%2%8%2%10%2%10%6%13%混合料技術要求高性能瀝青混合料應采用旋轉壓實儀進行成型，混合料技術要求應符合表9的規定。高性能瀝青混合料設計技術要求試驗指標單位特重、極重交通中等、重交通輕交通試驗方法旋轉壓實次數N初始次987JTGE20—2011T0736N設計次12510075N最大次205160115空隙率VVbN初始—≥11.0%≥11.0%≥9.5%JTGE20—2011T0705N設計—4.0%4.0%4.0%N最大—≥2.0%≥2.0%≥2.0%粉膠比FBab—0.6～1.2礦料間隙率VMA—相應于以下公稱最大粒徑的VMA及VFA技術要求37.5?mm26.5?mm19?mm13.2?mm9.5?mm4.75?mm≥11.0%≥12.0%≥13.0%≥14.0%≥15.0%≥16.0%瀝青飽和度VFA—64%～69%67%～71%69%～73%71%～75%73%～76%63%～78%a如果級配為粗型級配，則粉膠比可以增加到0.8～1.6。b公稱最大粒徑4.75?mm的混合料，空隙率為4%～6%，粉膠比為1.0～2.0。瀝青混合料初始瀝青膠結料用量應根據工程所在地實踐經驗或附錄D所述方法確定。成型瀝青混合料試件時，均應在瀝青混合料拌和之后進行短期老化，在成型溫度±5?℃條件下放置2?h±5?min。對用于中等及以上交通等級公稱最大粒徑等于或小于19?mm的瀝青混合料應在配合比的基礎上進行高溫穩定性、低溫抗裂性、水穩定性及滲水檢驗，其技術要求應符合表10的規定，對于輕交通可參照執行。高性能瀝青混合料性能技術要求技術性能技術指標單位技術要求試驗方法PG64PG70PG76PG82高溫穩定性動穩定度要求a次/mm≥1?200≥3?200≥4?000JTGE20—2011T0719水穩定性間接抗拉強度比—≥80%≥80%≥80%附錄E低溫抗裂性低溫破壞應變με≥2?000≥2?500≥2?000JTGE20—2011T0725滲水滲水系數bmL/min≤120≤120≤120JTGE20—2011T0730a對公稱最大粒徑不小于26.5?mm的混合料進行車轍試驗時，應制作與設計結構層厚度一致的車轍板進行試驗；車轍試驗不應采用二次加熱的混合料，試驗應檢驗其密度是否符合試驗規程的要求；特殊情況下，如鋼橋面鋪裝、重載車特別多或縱坡較大的長距離上坡路段、廠礦專用道路，可酌情提高動穩定度的要求。b滲水試驗為利用室內輪碾成型的瀝青混合料試件，脫模架起進行滲水檢驗。目標配合比設計目標配合比按附錄F方法進行設計。目標配合比確定后，工地實驗室應根據進場原材料規格進行級配復核及關鍵性能指標驗證。生產配合比設計生產配合比設計應采用拌和機進行設計，其中間歇式拌和機宜按圖1步驟進行，連續式拌和機可省略此步驟。生產配合比設計流程圖間歇式拌和機各層振動篩篩網尺寸應與瀝青混合料類型相匹配，振動篩篩分效率應不低于85%，在選擇振動篩篩網尺寸時，宜考慮減少生產中換篩頻率，同時確保各料倉材料百分數盡量均衡，使各料倉不溢料，并能夠控制關鍵篩孔。間歇式拌和機應按目標配合比設定冷料比例，并經冷料倉流量標定得出集料供料曲線，確保熱料倉供料均衡。間歇式拌和機熱料倉取樣，應按額定生產率的80%以上進行上料，同時調整拌和機的工作狀態，使其達到穩定，一般拋料不少于5盤。間歇式拌和機應按規定方法取樣測試各熱料倉的材料級配，分別調試粗細不同的三個級配比例，按目標配合比確定的最佳瀝青用量進行拌和機試拌，取具有代表性的試樣進行室內試驗，檢驗瀝青混合料體積參數、礦料級配、瀝青用量等指標是否滿足要求，確定各熱料倉級配比例。按目標配合比確定的最佳瀝青用量OAC、OAC±0.3%進行拌和機試拌，取具有代表性的試樣進行室內試驗，檢驗瀝青混合料體積參數、礦料級配、瀝青用量等指標是否滿足要求，綜合確定生產配合比。生產配合比設計確定的最佳瀝青用量與目標配合比設計的結果的差值不宜大于±0.2%。每次拌和機試拌后應再次對熱料倉進行取樣篩分，分析各熱料倉篩分結果變異性是否在可控范圍內，偏差較大時及時查找原因予以消除。當生產配合比設計結果與目標配合比設計結果出現較大差異，或對生產配合比有疑義時，應重新進行性能驗證。生產配合比驗證生產配合比驗證應按生產配合比設計結果進行拌和機試拌、鋪筑試驗段，并取樣進行馬歇爾試驗，同時對鋪筑試驗段進行路面檢測，由此確定生產用的標準配合比。試驗段鋪筑后，應從現場鉆取混合料芯樣進行漢堡輪轍試驗，檢驗瀝青混合料高溫穩定性及水穩定性能，其技術要求應符合表11規定。漢堡車轍試驗技術要求瀝青膠結料PG等級碾壓溫度℃碾壓次數次最大車轍深度mm剝落點試驗方法PG645010?000≤10不出現剝落拐點附錄GPG70、PG7620?000≤8PG8220?000≤5確定施工級配允許波動范圍，根據標準配合比及7.2.3中各篩孔的允許波動范圍，制定施工過程中的級配控制范圍，用以檢查瀝青混合料的生產質量。經設計確定的標準配合比在施工過程中不應隨意變更。生產過程中應加強對熱料倉材料級配和瀝青混合料級配跟蹤檢測，根據篩分情況及時進行熱料倉比例的微調，以確保級配在允許波動范圍內。施工一般規定瀝青路面不應在氣溫低于10?℃以及雨天、路面潮濕的情況下施工，其技術要求應符合JTGF40的有關規定。瀝青混合料施工前應配備滿足施工要求的拌和設備、攤鋪機、壓路機、運料車等生產設備，并保證其處于良好的工作狀態。瀝青路面應根據試驗段確定標準配合比、機械設備參數、施工溫度、攤鋪碾壓工藝等。瀝青膠結料加熱溫度、混合料施工溫度應根據不同瀝青膠結料種類、瀝青粘度、氣候條件、地面溫度、風速及鋪裝層厚度等合理確定，可參照表12的范圍選擇，并根據實際情況確定使用高值或低值。當表中溫度與實際情況不符時，應作適當調整。瀝青混合料施工溫度表施工工序單位PG64PG70、PG76PG82瀝青加熱溫度℃150～160165～175175～190礦料加熱溫度160～180185～200190～210混合料出廠溫度150～160170～185175～190混合料廢棄溫度低于140，高于170低于160，高于195低于160，高于195混合料貯存溫度貯存過程中溫度降低不超過10運輸到現場溫度不低于150不低于170不低于175攤鋪溫度不低于145不低于165不低于170初壓溫度不低于140不低于160不低于165終壓溫度不低于80不低于110不低于115開放交通溫度不高于50不高于50不高于50拌和瀝青混合料拌和機應配置有自動溫度控制系統和精確稱量系統，其中溫度精度與稱量精度應符合表13規定。瀝青拌和機溫度精度與稱量精度要求性能指標允許偏差熱骨料溫度穩定精度±9?℃成品料溫度穩定精度±5?℃溫度計計量精度±3?℃靜態骨料計量精度±0.4%靜態粉料計量精度±0.2%靜態瀝青計量精度±0.2%動態骨料計量精度±2.5%動態粉料計量精度±2%動態瀝青計量精度±1.5%瀝青混合料拌和機各系統傳感器應進行定期檢定，周期不少于每年1次，拌和設備重新安裝后應進行重新標定。冷料供料裝置需經標定得出集料供料曲線。瀝青混合料拌和機應配置計算機控制系統，在拌和過程中可逐盤采集、記錄并打印材料用量、配比、溫度、拌和時間、產量等參數。瀝青混合料的拌和時間應根據拌和機型號、瀝青混合料類型、攪拌器的充盈率等因素試拌確定。間歇式拌和機每盤生產周期不宜少于45?s，其中干拌時間宜不少于5?s，濕拌時間宜不少于35?s，改性瀝青混合料的干拌和濕拌時間宜分別延長不少于5?s。混合料拌和應均勻一致，無花白料、無結團成塊或粗細集料分離現象。運輸瀝青混合料在裝料過程中，應盡可能降低放料口與車廂底板的距離，并且根據車輛大小采用前、后、中三次裝料法或前、后、中、前、后五次裝料法，混合料裝料順序如圖2所示。a）三次裝料法b）五次裝料法混合料裝料順序示意圖運輸車側面中部應設專用溫度檢測孔，孔口距車箱底面宜30?cm，應采用數顯插入式熱電偶溫度計檢測瀝青混合料的出廠溫度和運到現場溫度。運輸車的側擋板和后擋板應采取棉被或防火棉等保溫措施，運輸過程中混合料頂部應用苫布覆蓋保溫、防雨、防污染。運輸車輛進入攤鋪現場時，應有專門人員指揮，緩慢、有序地駛入施工路段。宜在進入施工路段之前，安排專人清洗運輸車輛的輪胎，防止雜物污染施工路段。施工路段設有防水黏結層時，施工車輛應倒行、緩慢進入施工現場，不應調頭或急剎車，出現粘輪現象時，應立即停車，處理干凈后，方可繼續行駛。攤鋪瀝青路面攤鋪時攤鋪寬度不宜過大，當攤鋪寬度超過9?m時，宜采用兩臺同型號、同使用年限的攤鋪機聯合攤鋪，以防止粒料離析和溫度離析。經試驗路驗證，也可采用1臺大功率攤鋪機整幅攤鋪。聯合攤鋪時，前后兩臺攤鋪機的距離不應超過10?m，同時應重疊20?cm～40?cm的寬度，并避開車道輪跡帶，上下層的搭接位置宜錯開200?mm以上。混合料攤鋪機應充分預熱熨平板后開始作業，熨平板溫度不低于100?℃，不高于150?℃。同時攤鋪機應具有夯錘和熨平板的振動裝置，以提高路面初始壓實度，初始壓實度宜不低于85%。混合料的攤鋪應保持合理的速度，根據拌和機的拌和能力和現場壓實能力進行合理調整，一般控制在1?m/min～3?m/min范圍內，做到緩慢、均勻、連續不間斷的攤鋪。攤鋪機應調整到最佳工作狀態，調整好螺旋布料器兩端的自動料位器，并使料門開度、刮料器的速度和螺旋布料器的轉速相匹配，螺旋布料器中料的位置應高于螺旋布料器的高度。混合料攤鋪時可采取將螺旋布料器驅動箱葉片反裝、螺旋支撐處安裝變螺旋角葉片等方式，減少縱向帶狀離析；在布料倉擋料板下方增加調節擋板，避免大粒徑混合料流向底部，減少豎向離析。攤鋪過程中應少收攏料斗，當需要收攏料斗時，應在刮板上尚有10?cm以上厚度混合料時收攏料斗，且應與車輛指揮人員相互配合，使料斗復位時下一輛料車及時開始卸料，做到連續攤鋪不停機且防止收攏料斗造成的粗細集料離析。混合料攤鋪過程中應有專人檢查攤鋪效果，對發現的質量問題及時處理。攤鋪過程中不應用柴油等溶液清理施工工具，可采用植物油溶液或火燒的方法清理。碾壓瀝青混合料碾壓應配備足夠數量的雙鋼輪振動壓路機和膠輪壓路機，雙鋼輪振動壓路機總質量不應低于13?t，膠輪壓路機總質量不應低于26?t。壓路機數量、組合方式及碾壓工藝應根據混合料類型、攤鋪厚度、攤鋪寬度等合理確定，宜采用碾壓工藝如下。碾壓工藝一：初壓采用雙鋼輪壓路機，緊跟攤鋪機以高頻低幅模式，振動壓實為3遍～4遍，初壓第一遍采用前靜后振的碾壓方式，第二遍后均采用振動碾壓方式進行壓實，撒水裝置進行間斷撒水，保證不粘輪即可；復壓采用膠輪壓路機，緊跟初壓后進行，需全幅碾壓，碾壓段落不宜過長，且復壓段落不應與未完成初壓的段落重合，壓實不少于4遍；終壓采用雙鋼輪壓路機進行趕光1遍～2遍。碾壓工藝二：初壓采用膠輪壓路機，緊跟攤鋪機穩壓1遍～2遍；復壓首先采用雙鋼輪壓路機，緊跟初壓后進行，以高頻低幅模式，振動壓實為3遍～4遍，再采用膠輪壓路機，穩壓2遍～3遍，復壓需全幅碾壓，碾壓段落不宜過長，且復壓段落不應與未完成初壓的段落重合；終壓采用雙鋼輪壓路機進行趕光1遍～2遍。為提高表面層和橋面鋪裝的壓實效果，雙鋼輪壓路機中宜至少1臺為振蕩壓路機。混合料在冷卻到一定溫度以下用振動方式容易造成集料壓碎，在試驗段鋪筑時應確定此溫度，在此溫度以下不應再用振動碾壓。碾壓應在混合料攤鋪后及時進行，不可在未碾壓完成的路面上停機等候。質量管理和檢查驗收一般規定質量管理的方針是保證施工質量達到規定的質量標準，確保施工質量的均勻與穩定，其技術要求應符合JTGF40的有關規定。質量管理各個工藝流程均應建立可量化、可操作、可驗證的控制指標體系。核心的質量評價指標宜按概率統計的原理，確定具有一定保證率或可靠度的評定指標體系。施工過程中質量管理與檢查施工過程中應嚴格控制材料質量、施工溫度、攤鋪碾壓機械、施工工藝等關鍵環節，保證壓實度，不應片面追求平整度而降低壓實度。施工過程中材料質量檢查項目和頻率應符合表14的規定。每個檢查項目的平行試驗次數或一次試驗的試樣數應按相關試驗規程的規定執行，并以平均值評價是否合格。未列入表中的材料的檢查項目和頻度按材料質量要求確定。施工過程中材料質量檢查的項目和頻度材料類型檢查項目檢查頻度平行試驗次數或一次試驗的試樣數粗集料外觀（石料品種，含泥量等）隨時—針片狀顆粒含量隨時3顆粒組成（篩分）必要時2壓碎值必要時2洛杉磯磨耗損失必要時2含水量必要時2細集料顆粒組成（篩分）隨時2砂當量必要時2亞甲藍值必要時2含水量必要時2松方單位重必要時2填料外觀隨時—小于0.075?mm含量必要時2含水量必要時2石油瀝青PG等級必要時2針入度（含老化后）1次/2?d～3?d3軟化點（含老化后）1次/2?d～3?d2延度（含老化后）1次/2?d～3?d3含蠟量必要時2～3改性瀝青針入度（含老化后）1次/1?d3軟化點（含老化后）1次/1?d2離析試驗（對成品改性瀝青）1次/7?d2PG等級必要時2低溫延度（含老化后）必要時3彈性恢復必要時3顯微鏡觀察（現場改性瀝青）隨時—“隨時”是指需要經常檢查的項目，其檢查頻度可根據材料來源及質量波動情況由業主及監理確定；“必要時”是指施工各方任何一個部門對其質量發生懷疑，提出需要檢查時，或是根據需要商定的檢查頻度。瀝青混合料拌和廠生產過程應按表15規定的項目和頻率檢查瀝青混合料產品的質量，如實計算產品的合格率。單點檢查評價方法應符合相關試驗規程的試樣平行試驗的要求。施工質量管理技術要求檢查項目檢查頻度及單點檢驗評價方法質量要求或允許偏差試驗方法混合料外觀隨時觀察集料粗細、均勻性、離析、油石比、色澤、冒煙、有無花白料、油團等各種現象目測拌和溫度瀝青、集料的加熱溫度逐盤檢測評定符合設計要求傳感器自動檢測、顯示并打印混合料出廠溫度逐車檢測評定符合設計要求傳感器自動檢測、顯示并打印，按JTG3450—2019T0981人工檢測逐盤測量記錄，每天取平均值評定符合設計要求傳感器自動檢測、顯示并打印礦料級配0.075?mm逐盤在線監測±1.5%計算機采集數據計算≤2.36?mm±4%≤4.75?mm±5%0.075?mm逐盤檢查，每天匯總1次取平均值評定±1%JTGF40—2004附錄G總量檢驗≤2.36?mm±2%≤4.75?mm±2%0.075?mm每臺拌和機每天上午、下午各一次或每1?000?t檢測一次，以2個試樣的平均值評定±1.5%JTGE20—2011T0725抽提篩分與標準級配比較的差≤2.36?mm±4%≤4.75?mm±5%瀝青用量逐盤在線監測±0.3%計算機采集數據計算逐盤檢查，每天匯總1次取平均值評定±0.1%JTGF40—2004附錄F總量檢驗每臺拌和機每天上午、下午各一次或每1?000?t檢測一次，以2個試樣的平均值評定±0.2%JTGE20—2011T0722JTGE20—2011T0735空隙率、礦料間隙率每臺拌和機每天上午、下午各一次或每1?000?t檢測一次，以4個～6個試件的平均值評定±1%JTGE20—2011T0736JTGE20—2011T0705間接抗拉強度比必要時符合設計附錄E車轍試驗符合設計JTGE20—2011T0719瀝青混合料取樣位置一但確定，在施工過程中應保持一致。可固定從如下某一確定位置進行取樣：瀝青混合料拌和廠、瀝青混合料運輸車、施工現場從攤鋪機螺旋布料器中取松散瀝青混合料、施工現場從攤鋪機后方取攤鋪松散瀝青混合料。瀝青路面鋪筑過程中應隨時對鋪筑質量進行評定，質量檢查的內容、頻度、允許差應符合表16的規定。瀝青路面壓實檢測技術要求檢查項目檢查頻度及單點檢驗評價方法質量要求或允許偏差試驗方法高速公路、一級公路其他等級公路外觀隨時表面平整密實、不應有明顯輪跡、裂縫、推擠、油盯、油包等缺陷，且無明顯離析；接縫應緊密平整、順直、無跳車目測接縫逐條縫檢測評定3?mm5?mmJTG3450—2019T0931施工溫度攤鋪溫度逐車檢測符合6.1.4技術要求JTG3450—2019T0981碾壓溫度隨時厚度每一層次隨時，厚度50?mm以下厚度50?mm以上設計值的5%設計值的8%設計值的8%設計值的10%施工時插入法量測松鋪厚度及壓實厚度總厚度每2?000?m2一點單點評定設計值的-5%設計值的-8%JTG3450—2019T0912上面層每2?000?m2一點單點評定設計值的-10%設計值的-10%壓實度每2000m2檢查1組逐個試件評定并計算平均值≥實驗室標準密度的98%≥理論最大相對密度的93%JTG3450—2019T0924JTG3450—2019T0922空隙率每2?000?m2檢查1組逐個試件評定并計算平均值均值：4%～6%極值：≥3%且≤7%JTGE20—2011T0705平整度(最大間隙)上面層隨時，接縫處單桿評定,正常段連續10尺平均值評定3?mm5?mmJTG3450—2019T0931中下面層5?mm7?mm平整度(標準差)上面層連續測定1.2?mm2.5?mmJTG3450—2019T0932中面層1.5?mm2.8?mm下面層1.8?mm3.0?mm寬度有側石檢測每個斷面±20?mmJTG3450—2019T0911無側石不小于設計值縱斷面高程檢測每個斷面±10?mm±15?mm橫坡度檢測每個斷面±0.3%±0.5%滲水系數上面層每1km不少于5點，每點3處取平均值80?mL/minJTG3450—2019T0971中面層150?mL/min下面層200?mL/min漢堡輪轍試驗必要時符合5.6.2技術要求附錄G壓實度評定的試驗方法為鉆芯法，當采用核子密度儀等無損檢測時，每13個測點的平均值做為1個測點進行評定。路面壓實按壓實度和空隙率雙控，其一檢測不合格即不合格。滲水系數的測定應在鋪筑成型后未遭行車污染的情況下測定，以平均值評定，計算的合格率不小于90%。交工驗收階段的工程質量檢查與驗收交工驗收階段的工程質量檢查與驗收，應符合JTGF80/1的規定。

（規范性）

根據LTPP模型計算瀝青路面設計溫度的方法一般規定采用LTPP溫度模型確定瀝青路面各層位的高溫設計溫度和低溫設計溫度，表面層高溫設計溫度為路表下20?mm處溫度，低溫設計溫度為路表溫度，其它層位路面設計溫度為該層層頂溫度，通過本方法獲取設計溫度，供選擇適宜的瀝青性能等級。瀝青路面設計溫度確定方法收集工程沿線近30年來每天的日最高氣溫和最低氣溫數據；計算每年連續7?d最高溫度，并計算30年的年連續7?d最高氣溫平均值和標準方差；計算每年極端最低溫度，并計算30年的年極端最低氣溫的平均值和標準方差；根據公式（A.1）確定瀝青路面高溫設計溫度： Tpavh=54.32+0.78Tairh-0.0025Lat2-15.41式中：Tpavh——Tairh?——30年內連續7Lat——工程項目所在緯度，單位為度（°）；H?——距路表的深度，單位為毫米（mm）；Z?——根據標準正太分布表，由可靠度確定Z值，宜根據公路等級確定可靠度，其中一級公路及高速公路為98%，Z=2.055；其它等級公路為84%，Z=0.955；——30年內連續7?d最高氣溫的標準差；????——模型溫度誤差，根據各地情況可取值-3.5?℃～3.5?℃。根據公式（A.2）確定瀝青路面低溫設計溫度： Tpavl=-1.56+0.72Tairl-0.004Lat2+6.26log式中：Tpavl?——Tairl??——Lat?????——工程項目所在緯度，單位為度（°）；H????????——距路表的深度，單位為毫米（mm）；Z?????????——根據標準正太分布表，由可靠度確定Z值，宜根據公路等級確定可靠度，其中一級公路及高速公路為98%，Z=2.055；其它等級公路為84%，Z=0.955；?——30年內連續7?d最高氣溫的標準差；??????????——模型溫度誤差，根據各地情況可取值-3.5?℃～3.5?℃。根據計算瀝青路面高溫設計溫度和低溫設計溫度確定初始瀝青性能等級，用PGH-L表示，其中：H表示高溫性能等級，-L表示低溫性能等級，各等級間隔為6?℃，分別向高溫方向或低溫方向取整。

（規范性）

瀝青多重應力蠕變恢復試驗(MSCR)方法試驗儀器和設備本方法所需設備按JTGE20—2011中T0628方法要求配置。試驗準備設置流變儀平行金屬板間隙，使用清潔布進行清潔。注意不要觸動板的軸。加載試樣前，設定板間隙為1?mm±0.05?mm，上下兩個板的標稱溫度應相同。橡膠瀝青試驗時板間隙設置為2?mm±0.05?mm。根據JTGE20—2011中T0602方法準備瀝青樣品，可采用以下兩種樣品制備方法。將瀝青倒入模具中，為避免樣品連續加熱，可同時制備幾個試驗樣品。試驗前將模具存放在環境溫度下，試驗應在樣品制備7?d內完成。為減少樣品制備對試驗結果的影響，建議在試驗前24?h制備樣品。在試驗前，如有必要，將樣品放入冰箱（約5?℃）中使其變硬，從模具中取出時樣品應無變形。為避免物理硬化，樣品在冰箱中存放的時間一般為10?min，不應超過30?min。從模具中取出瀝青樣品，擦去脫模劑，放置到干燥潔凈的試驗板上。將瀝青直接倒在金屬板上，使其具有適合于所選測量的幾何形狀。設置間隙并修整樣品：樣品放置到流變儀中，將流變儀設為選定的間隙±0.05?mm。用熱刮刀修剪多余的瀝青。修剪后，將試驗板升高或降低至設定的試驗間隙（±0.05?mm）。若瀝青試樣未覆蓋整個測量板，將其取下重新準備流變儀板并準備新試樣。試驗步驟調整完成平行試驗板試驗間隙后，將試件溫度設置為試驗溫度±0.1?℃，瀝青試件至少在15?min內達到熱平衡。對于老化后的瀝青，試驗前進行1?min的應力松弛；對于原樣瀝青，無此步驟。在選定試驗溫度下，選后施加兩個恒定蠕變應力（0.1?kPa和3.2?kPa）進行蠕變恢復試驗，蠕變應力加載持續1?s后卸載至零應力恢復9?s，計為1個蠕變恢復循環。試驗總計30個蠕變恢復循環：在0.1?kPa蠕變應力水平下進行20個蠕變恢復循環，然后3.2?kPa蠕變應力水平下進行10個蠕變恢復循環。其中0.1?kPa蠕變應力水平下所施加的前10個蠕變恢復循環的目的是對樣品進行預加載，相關試驗數據不用于評價指標計算。試驗過程中30個蠕變恢復循環應連續實施完成，完成兩階段蠕變恢復試驗所需的總時間為300?s。蠕變恢復循環加載過程中，蠕變階段至少以0.1?s的頻率記錄剪切應力和剪切應變，恢復階段的數據采集頻率至少為0.45?s。在每個蠕變恢復循環周期中，在第1?s時記錄峰值應變數據，第10?s時記錄恢復后的應變數值。如果流變儀沒有在此指定時間準確記錄峰值應變和恢復后應變，則使用此指定時間之前記錄的應變數據通過外推法確定第1?s和10?s的應變值，蠕變階段時間偏差不應超過0.1?s，恢復階段時間偏差不應超過0.5?s。針對0.1?kPa應力水平的后10個蠕變恢復循環和3.2?kPa應力水平下的10個蠕變恢復循環，應記錄并分析以下信息：個蠕變階段開始時的初始應變記為ε0；蠕變階段結束時（即每個循環開始1?s后）的應變記為εc；蠕變階段的應變變化值，可通過ε1=εc-ε0計算得到；恢復階段結束時（即每個循環開始10s后）的應變記為εr；整個蠕變恢復階段的應變變化值，可通過ε10=εr-ε0計算得到。計算使用B.3.4中記錄和分析結果，按以下公式分別計算0.1?kPa和3.2?kPa蠕變應力水平下的平均恢復率：針對0.1?kPa蠕變應力水平下的后10個蠕變恢復循環，每個蠕變恢復循環的恢復率計算公式如下： R0.1，N=ε1-ε10針對3.2?kPa蠕變應力水平下的10個蠕變恢復循環，每個蠕變恢復循環的恢復率計算公式如下： R3.2，N=ε1-ε10計算0.1?kPa蠕變應力水平下的恢復率： R0.1=SUMR0.1，N10，計算3.2?kPa蠕變應力水平下的恢復率： R3.2=SUMR3.2，N10，使用B.3.4中記錄和分析結果，按以下公式分別計算0.1?kPa和3.2?kPa蠕變應力水平下的不可恢復蠕變柔量：針對0.1?kPa蠕變應力水平下的后10個蠕變恢復循環，每個蠕變恢復循環的不可恢復蠕變柔量計算公式如下： Jnr0.1，N=ε100.1，針對3.2?kPa蠕變應力水平下的10個蠕變恢復循環，每個蠕變恢復循環的不可恢復蠕變柔量計算公式如下： Jnr3.2，N=ε103.2，計算0.1?kPa蠕變應力水平下的不可恢復蠕變柔量： Jnr0.1=SUMJnr0.1，N10計算3.2?kPa蠕變應力水平下的不可恢復蠕變柔量： Jnr3.2=SUMJnr3.2，N10計算0.1?kPa和3.2?kPa蠕變應力水平下的不可恢復蠕變柔量的差異率： Jnrdiff=Jnr3.2-Jnr0.1×100報告每個試驗報告應包含以下內容：PG分級和試驗溫度，精度為0.1?℃；在0.1?kPa應力水平下的平均恢復率R0.1（%）；在3.2?kPa應力水平下的平均恢復率R3.2（%）；在0.1?kPa應力水平下的不可恢復蠕變柔量Jnr0.1，保留兩位有效數字（kPa-1）；在3.2?kPa應力水平下的不可恢復蠕變柔量Jnr3.2，保留兩位有效數字（kPa-1）；在0.1?kPa和3.2?kPa應力水平下的不可恢復蠕變柔量差異率Jnrdiff，精確至0.1%；報告所用試驗材料名稱、規格、來源及試驗儀器的型號。

（規范性）

粗集料高溫壓碎值試驗方法試驗儀器和設備本方法所需設備按JTG3432—2024中T0316方法要求配置。試驗準備將烘箱調至規定溫度。采用風干石料，用13.2?mm和9.5?mm的標準篩過篩，取9.5?mm～13.2?mm的試樣3?kg，供試驗用。如過于潮濕需加熱烘干時，烘箱溫度不應超過100?℃，烘干時間不超過4?h，冷卻至室溫稱重。每次試驗的石料數量應滿足在夯擊后石料在試筒內的深度為100?mm。在金屬筒中確定石料數量的方法按JTG3432—2024中的T0316方法。試驗步驟將上面所得試樣分3次(每次數量大體相同)均勻裝入試筒中，每次均將試樣表面整平，并用金屬棒按上步驟夯擊25次，最上層表面應仔細整平。將裝有試樣的壓碎值試驗儀和壓柱一起放入190?℃±2?℃的烘箱內保溫2?h。壓柱放入試筒內石料面上，注意使壓柱擺平，勿鍥擠試筒側壁。將裝有試樣的試筒連同壓柱一起放到壓力機上，均勻地施加荷載，在10?min左右的時間內達到總荷載400?kN，穩壓5?s，然后卸載。將試筒從壓力機上取下，注意試樣從190?℃的烘箱中取出到壓力機卸載的全過程操作時間不應超過15?min。將試筒內的試樣取出，注意不要進一步擊碎試樣。冷卻至室溫后，用2.36?mm標準篩篩分經壓碎的全部試樣，直到在1?min內無明顯的篩出物為止，稱取通過2.36?mm的試樣質量。計算計算公式按JTG3432—2024中的T0316方法計算。

（規范性）

初選瀝青膠結料用量計算方法對每個試拌礦料級配計算初始試拌膠結料含量。按公式（D.1）、公式（D.2）分別計算每個試拌礦料級配的合成毛體積相對密度和合成表觀相對密度： γsb=100P1γ1+P γsa=100P1γ1'+式中：γsb?——礦料合成毛體積相對密度；γsa??——礦料合成表觀相對密度；P1、P2??Pn????——各種礦料占礦料總質量的百分比，其和為100%；γ1、γγ1'按公式（D.3）、公式（D.4）、公式（D.5）計算每個試拌混合料合成有效相對密度： (D.seqfulu_equation_1336376642026480713) C=0.033ωx2-0.2936ωx+0.9339 γse=C×γsa+1-C×式中：γse?——礦料合成有效相對密度；C??——瀝青吸收系數；ωx?——合成礦料的吸水率，%。高性能瀝青混合料設計系統包含壓實前的混合料短期老化過程，此過程允許集料吸收更多瀝青，因此，瀝青混合料有效相對密度接近于表觀相對密度，也可根據設計者經驗，將C值按0.8計算，吸水性集料可能要求值接近0.6或0.5。按公式（D.6）、公式（D.7）估算吸收膠結料的體積： (D.seqfulu_equation_1336376642026480716) Ws=Ps1-VVPbγb式中：Vba?——集料吸收膠結料的體積，單位為立方厘米（cm3）Ws??——1?cm3混合料中集料質量，單位為克（g）；Pb???——膠結料質量百分率，十進制表示，假定為0.05；Ps???——集料質量百分率，十進制表示，假定為0.95；γb?????——膠結料相對密度；VV?——空隙率，假定為4%。按公式（D.8）估算有效瀝青體積： Vbe=0.176-0.0675logSn (D.seqfulu_equation_133637664202648071式中：Vbe?——有效膠結料體積，單位為立方厘米（cm3）；Sn????——試拌混合物中公稱最大集料尺寸，單位為毫米（mm）。按公式（D.9）估計試拌級配的初始膠結料含量： (D.seqfulu_equation_1336376642026480719)式中：Pbi?——估計的初始膠結料用量，占混合料總質量的百分比，%。

（規范性）

瀝青混合料抗水損害標準試驗方法試驗儀器和設備本方法所需設備按JTGE20—2011中T0729方法要求配置。本方法所需壓條：上下各一根，試件直徑為100mm時，壓條寬度為12.7mm，試件直徑為150mm時，壓條寬度為19.05mm。壓條的的長度應超過試件的厚度。壓條應通過研磨形成具有適當曲率半徑的圓邊。試驗準備試驗室拌和成型試件。每一次試驗至少要準備6個試件，一半在常規條件下測試，另一半在飽水凍融條件下測試。另需要兩個附加的試件用于建立相應的壓實方法，如3.1.5所述以及4.4的真空飽水水平。試件尺寸直徑為100?mm、高度為63.5?mm±2.5?mm或者直徑為150?mm、高度為95?mm±5?mm，如果集料尺寸大于26.5?mm，應使用直徑150?mm的試件。混合料試樣一次應準備成型3個或1個試件的用量，如果一次準備多個試件用量，在置于烘箱前需將混合料按單個試件質量分成若干份。混合料拌和后置于面積不小于129?cm2～484?cm2，深度約2.5?cm的盤子中，在室溫下冷卻2?h±0.5?h，然后將混合料放置在60?℃±3?℃烘箱中養生16?h±1?h，如果烘箱架子沒有網眼，盤子底部應保證有空氣流通。養生后將混合料放置在壓實溫度±3?℃的烘箱中2?h±10?min，按照JTGE20—2011中T0736方法，通過調整旋轉壓實次數，將混合料空隙率調整為7%±0.5%。提高了空隙率試件存在潛在的不穩定性，每個試件脫模前要充分冷卻和穩定。脫模后將試件放置在室溫下冷卻24?h±3?h。對于拌和機拌和成型的試件，無需老化階段，按JTGE20—2011中T0701方法取樣后，再按E.2.1中e）步驟成型試件，脫膜后放置室溫24?h±3?h。對于瀝青路面現場芯樣試件，當路面厚度小于或等于63.5mm時，應采用100mm直徑芯樣，否則可選擇使用100?mm和150?mm直徑芯樣。在取芯后使用切割或者其它方式分離芯樣和下層的聯結，在室溫保存至干燥即可。試驗步驟按照JTGE20—2011T0705方法測定試件直徑D、高度t、體積V、試件毛體積相對密度γf、空隙率VV等各項物理指標。試件的體積V以cm3或飽和面干質量減去水中質量來表示。將試件分成兩組，每組至少3個試件，以使兩組試件的空隙率大致相等。將兩組試件分別在兩側通過圓心畫上對稱的十字標記，并將第一組試件放置在室溫下保存備用。將第二組試件放置在真空容器中，容器應高于有孔隔板至少25?mm，加室溫水到容器中，淹沒試件表面至少25?mm，在真空度13?kPa～67?kPa條件下保持5?min～10?min，然后打開閥門，恢復常壓，讓試件在水中保持約5?min～10?min。測量試件真空飽水后試件的飽和面干質量，按公式（E.1）計算試件吸收的水的體積J′： J'=B'-A (E.seqfulu_equation_133637739822476410式中：J′?——試件吸收水的體積，單位為立方厘米（cm3）；B′——真空飽水后飽和面干質量，單位為克（g）；A??——干燥試件的質量，單位為克（g）。按公式（E.2）、公式（E.3）計算試件的飽水率S′： B'=100B'-AVa ( Va=VV×V100 (E.seqfulu_equation_1336377398224764103式中：S′?——試件飽水率，%；B′?——真空飽水后飽和面干質量，單位為克（g）；A?——干燥試件質量，單位為克（g）；Va??——試件空隙體積，單位為立方厘米（cm3）；VV——試件空隙率，單位為克（g）；V?——試件體積，單位為立方厘米（cm3）。試件飽水率要求70%～80%，如果飽水率低于70%，應重新按E.3.4進行，并采用更高的真空或者更長時間；如果飽水率超過80%，試件被破壞，應廢棄，重新選擇試件按E.3.4進行，并減少真空度或者時間。將真空飽水后的試件放入塑料袋中，加入10?mL±0.5?mL的水，扎緊袋口，將試件放入恒溫冰箱（或家用冰箱的冷凍室），冷凍溫度為-18?℃±3?℃，保持16?h。將試件取出后，立即放入60?℃±1?℃的恒溫水槽中，水面應高于試件表面至少2.5?cm，撤去塑料袋，保溫24?h±1?h。將第一組用塑料膜包裹試件或將試件置于厚實、防水的塑料袋中和第二組試件全部浸入溫度為25?℃±0.5?℃的恒溫水槽中，水面應高于試件表面2.5?cm，浸泡2?h±10?min，水溫高時可適當加入冷水或冰塊調節，應在15?min內達到25?℃±0.5?℃。從25?℃±0.5?℃水浴中拿出試件，測得試件的高度t，將試件放在兩個鋼條之間，隨后將試件和鋼條放在試驗機的兩塊承載板之間，以50?mm/min的恒定速度加載。記錄儀器上顯示的最大壓力，繼續加載，出現豎向裂縫時停止試驗，取出試件，檢查內表面是否有裂縫或破碎集料的跡象，目測評價水損壞程度（0～5級，5級為最嚴重），并予以記錄。計算按公式（E.4）計算試件的間接抗拉強度St： St=2000PπtD (E.seqfulu_equation_133637739822476410式中：St?——試件間接抗拉強度，單位為千帕（kPa）；P?——最大荷載，單位為牛（N）；t???——試件高度，單位為毫米（mm）；D?——試件直徑，單位為毫米（mm）。按公式（E.5）計算兩組試件的間接抗拉強度比TSR： TSR=S2S1×100 (E.seqfulu_equation_133637739822476410式中：TSR——瀝青混合料間接抗拉強度比，%；S1??????——未凍融循環的第一組試件間接抗拉強度平均值，單位為千帕（kPa）；S2??????——凍融循環的第二組試件間接抗拉強度平均值，單位為千帕（kPa）；報告每個試驗溫度下，一組試驗的有效試件溫度不應少于3個，取其平均值做為試驗結果。當一組測定值中某個數據與平均值之差大于標準差的k倍時，該測定值應予舍棄，并以其余測定值的平均值做為試驗結果，當試件數目n為3、4、5、6時，k值分別為1.15、1.46、1.67、1.82。試驗結果均應注明試件尺寸、試件的空隙率、成型方法、試驗溫度、加載速率等。

（規范性）

高性能瀝青混合料配合比設計方法一般規定本方法適用于高性能瀝青混合料目標配合比設計，生產配合比設計、生產配合比驗證階段可參照執行。高性能瀝青混合料配合比設計采用體積設計方法，試驗方法應遵照JTGE20—2011執行。普通瀝青膠結料的拌和溫度及壓實溫度應在135?℃及175?℃條件下測定粘度-溫度曲線來確定；改性瀝青膠結料的拌和溫度和壓實溫度應在普通瀝青的基礎上提高15?℃～25?℃。在成型瀝青混合料試件時，均應在瀝青混合料拌和之后進行短期老化，在成型溫度±5℃條件下放置2?h±5?min。材料選擇配合比設計所用材料應符合項目所在地環境和交通條件要求，其技術要求應符合第四章的有關規定。配合比設計所用各種材料應與工程實際使用材料一致，取樣應具有代表性。初選礦料級配礦料級配曲線采用半指數坐標，其中各篩孔對應的橫坐標按表F.1確定，并以原點與集料最大粒徑100%的點連線做為混合料最大密度線，并分別標注主要控制篩孔和級配控制點，（見圖F.1）。各篩孔對應的橫坐標篩孔dimm0.0750.150.30.61.182.364.75橫坐標x0.3120.4260.5820.7951.0771.4722.016篩孔dimm9.513.2161926.531.537.5橫坐標x2.7453.1933.4823.7624.3704.7235.109公稱最大粒徑13.2?mm級配曲線圖示例根據交通荷載等級、工程性質、氣候條件、材料品質及條件大體相當的工程使用情況，初選3個或3個以上的級配，同時根據以往工程經驗或附錄D方法確定初選瀝青膠結料用量Pb。按照交通荷載等級確定旋轉壓實次數N設計，旋轉壓實法成型各初選級配試件，每個級配至少壓實2個試件。旋轉壓實成型試件過程中記錄每個旋轉次數時的試件高度，參照JTGE20—2011-T0705試驗方法測定成型試件的毛體積相對密度γf、理論最大相對密度γt，并計算空隙率VV、礦料間隙率VMA、瀝青飽和度VFA、粉膠比FB等參數。估算每個壓實試件在設計空隙率4%時的體積指標。按公式（F.1）確定每個初選級配混合料在N設計旋轉壓實次數時的空隙率與設計空隙率4%之差ΔVV： ?VV=4.0-VV (F.seqfulu_equation_1336376993033348951)式中：VV——混合料在旋轉壓實次數為N設計時的空隙率，%。按公式（F.2）估算將每個初選級配調整到設計空隙率4%時的瀝青膠結料用量Pb（設計）： Pb設計=Pb-0.4?VV (F按公式（F.3）、公式（F.4）估算每個初選級配調整到設計空隙率4%時的礦料間隙率VMA(設計)： 如果VV>4.0，則VMA設計=WMA+0.2?VV (F 如果VV<4.0，則VMA設計=WMA+0.1?VV (F按公式（F.5）估算在設計空隙率4%時，每個試件在N初始旋轉壓實次數時的空隙率VV初始（設計）： VV初始（設計）=100-100×γfh設計γth初始式中：γt??——瀝青混合料理論最大相對密度；γf???——在N設計旋轉壓實次數時試件毛體積相對密度；h設計——在N設計旋轉壓實次數時試件的高度，單位為毫米（mm）；h初始——在N初始旋轉壓實次數時試件的高度，單位為毫米（mm）；按公式（F.6）、公式（F.7）分別估算在設計空隙率4%時，有效瀝青膠結料含量Pbe（設計）和粉膠比FB（設計）： Pbe（設計）=Pb設計-P FB設計=P0.075Pb（設計） 根據估算瀝青用量下各初選級配體積指標，與表9體積指標要求進行比較，選擇滿足體積指標最優的級配做為設計礦料級配。確定瀝青膠結料用量設計根據確定的設計礦料級配，分別選擇瀝青膠結料用量為Pb(設計)、Pb(設計)±0.5%、Pb(設計)+1%四種瀝青膠結料用量，各成型1組試件，每組試件不少于2個。旋轉壓實法成型不同瀝青膠結料用量的試件，記錄每個旋轉次數時的試件高度，測定成型試件的毛體積相對密度γf、理論最大相對密度γt，并計算空隙率VV、礦料間隙率VMA、瀝青飽和度VFA、粉膠比FB等參數，并按公式（F.8）計算N初始旋轉壓實次數下的空隙率VV初始： VV初始=γfh設計γth初始以瀝青膠結料用量為橫坐標，以各項體積指標為縱坐標，將試驗結果繪制出光滑的回歸趨勢線。用圖解法或內插法確定N設計的空隙率為目標空隙率相應的瀝青用量，即為設計瀝青用量。設計瀝青用量條件下N設計旋轉壓實次數相對應的空隙率VV、礦料間隙率VMA、瀝青飽和度VFA、粉膠