中國電建新疆阜康抽水蓄能電站EPC總承包

POWERCHINA

西北水電公司施工項目

上、下庫承包商營地房屋建筑

落地式腳手架安拆專項施工方案

編制:

審核:

批準:

新疆阜康抽水蓄能電站EPC總承包

西北水電公司施工項目部

2017年4月10日

1編制說明及依據

1.1編制說明

為保證本項目腳手架在搭設、使用、拆除過程中符合有關安全技術規范要求，特

編制本專項施工方案，作為落地式腳手架工程施工的作業性指導文件。

1.2編制依據

(1)總承包單位提供的施工圖紙；

(2)《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-1991；

(3)《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-1999；

(4)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20U；

(5)《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ128-2000；

(6)《鋼管腳手架扣件》JGJ22-1985；

(7)《密目式安全立網》GB16909-1997；

(8)連墻桿材質符合現形國家標準GB/T700Q235-A級鋼規范；

(9)現場實際環境和條件。

2工程概況

2.1上、下庫承包商營地房屋建筑概況

下庫承包商營地布置在下庫壩址下游右岸2.1km處，靠對外道路布置，地勢較平

緩，地面高程1575m?1580m,下庫承包商營地用地面積113113n含總包方辦公樓

1棟、總包方宿舍樓2棟、總包方食堂1棟、分包單位辦公樓1棟、分包單位宿舍樓1棟

、分包單位食堂1棟、民技工宿舍樓7棟、民技工食堂6棟、門房2棟、公廁1棟、鍋爐

房1棟、垃圾轉運站1個、保溫車庫1棟，建筑總面積27186m2。

上庫承包商營地布置在白楊溝右側。地面高程2025?2050m,與上、下庫連接道

路之間以支線道路相接，上庫承包商營地用地面積26000m2,含分包單位辦公宿舍樓

、綜合食堂、鍋爐房、公廁、門房、宿舍等建筑，建筑面積共計9685m2,具體結構形

式及建筑高度見表2-1所示：

表2-1承包商營地建筑結構類型統計表

單棟建筑結構總建筑面積

序號部位功能(名稱)層數建筑高度棟數

面積(n?)類型(m2)

1辦公、宿舍21170石專混共7.65m,層高3.6m11170

共11.25m,一二層層

2宿舍31830磚混47320

高3.6m

共8.25,一層3.6m,二

3食堂2871框架1871

上庫層4.2m

4門房116磚混層高3.3m116

5公廁174磚混共3.75m,層高3.3m174

6設備用房1234石專混共5.25m,層高4.8m1234

7合計99685

8辦公31914框架共11.25m,層高3.6m11914

9食堂21252框架共7.65m（一層）11252

磚混+

10宿舍(A)32398共11.25m,層高3.6m12398

框架

11宿舍(B)32125磚混共11.25m,層高3.6m12125

共10.65m,一層3.6m,

12分包辦公31602石專混11602

二層、三層3.3m

13分包宿舍31755磚混共11.25m，層高3.6m11755

14分包食堂2951框架共8.85m,層高4.2m1951

15下庫民技工宿舍31830磚混共11.25m,層高3.6m712810

16民技工食堂1210磚混共4.05m,層高3.6m61260

17門房116石專混層高3m232

18廁所174磚混層高3.3m174

19鍋爐房1303磚混共7.65m(一層)1303

20垃圾轉運站1175磚混1175

21保溫車庫1360磚混1360

洗車工具

2219磚混層高2.2m19

房

23值班房117磚混層高3.0m117

24壓縮車間1149磚混共6.45m,層高6m1149

25合計2927186

單棟建筑結構總建筑面積

序號部位功能(名稱)層數建筑高度棟數

面積(n?)類型(m2)

總計3836871

其中：框架結構7386m2,磚混結構29485m2。

3施工總體部署

3.1施工方案的挑選

根據建筑幾何特點及現場的環境和條件，上下庫承包商營地房屋建筑工程的腳手

架施工方案確定如下：

(1)辦公樓、宿舍樓、食堂等房屋建筑(含框架和磚混)主體結構施工，均搭設

滿堂(承重支撐)腳手架。其中，室外搭設雙排腳手架，室內搭設滿堂承重腳手架。裝

修施工室外腳手架不變，室內屋頂施工完后拆除滿堂腳手架，然后搭設簡易操作平臺

施工墻面。

(2)由于上、下庫承包商營地房屋建筑最高為5層磚混結構，建筑高度16.95m,

單棟房子占地面積不大，根據工程的特點及施工的方法，對本工程外墻腳手架計劃搭

設雙排鋼管腳手架，腳手架橫距為1.05m,縱距為1.2m,步距為1.8m,計劃搭設11步,

每兩步鋪設竹芭腳手片，用鐵絲綁扎堅固，每二步三跨與外墻連接，外面用安全密目

網從二層以上全封閉，最上一步設置踢腳板。

3.2質量標準

嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20H)有關技術條款進

行驗收。

3.3材料計劃

序號材料名稱型號規格單位數量

1鋼管①48X3.5T180

2直角扣件—個2000

3回轉扣件—個2000

4對接扣件—個2000

5“3”形扣件—個2000

說明：以上計劃考慮上庫房屋建筑2個工作面和下庫施房建平行施工高峰期的用量，具體根據

工程進度情形調整。

表1鋼管扣件材料計劃表

3.4勞動力計劃

表2勞動力計劃表

序號工種數量(人)工作內容

各類腳手架搭拆與保護、鋪腳手板、

1架子工110

掛安全網、配合支模等

2普工65配合架子工作業

腳手架搭設

4.1材料挑選

4.1.1鋼管

(1)鋼管采用①48X3.5焊管，材質Q235-A級，鋼管的長度不得超過6500mm(最

大質量W25kg)。

(2)新鋼管的產品質量合格證，質量檢驗報告資料齊全，鋼管表面應平直光滑，

不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道并涂刷防銹漆。

(3)舊鋼管應檢查其銹蝕深度，檢查時在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹

蝕的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過表3規定的數值時，不得使用。

(4)鋼管變形不得超過表3規定的數值。

4.1.2扣件

(1)新扣件的生產許可證、測試報告和產品質量合格證資料應齊全。

(2)舊扣件應檢查其外觀，對有裂縫、變形的禁止使用，顯現滑絲的螺栓必須更

換。

(3)新舊扣件均應進行防銹處理。

4.1.3腳手板

(1)在使用人員密集、使用周期較長的部位，腳手板采用木板。木板用杉木或松

木制作，其寬度三200mm,厚度三50nlm,兩端用10?14號鍍鋅鋼絲捆緊。禁止使用腐

朽的木板。

(2)在一樣部位，腳手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，竹串片腳手板使用

寬度三60nlm的竹片和直徑510nlm,間距W600mni的拼接螺栓制作，孔徑應緊密配合，

螺栓必須可靠堅固。

4.2搭設要求

4.2.1縱向水平桿

(1)縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；

(2)縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿

的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距

離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于0.40m；

(3)縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大

于400mm；

圖6.2.L2愉竹笆腳手板時縱向水平桿的構造

1-立桿；2-颯向水平?桿：3—橫向水平杵：

4一竹笆RF板；5—其它腳手板

4.2.2橫向水平桿

(1)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩

個直角扣件的中心距不應大于150mm,內排腳手架的外伸長度300mm；

(2)作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最

大間距不應大于縱距1/2；

⑶使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿

上；

4.2.3腳手板

(1)作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120?150nlln；

(2)竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個

角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上；

(3)作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定；

4.2.4立桿

(1)要求每根立桿底部設置200*200,厚200mm,C20碎墊塊，素土夯實或采用厚度不小

于3cm的木板進行。

(2)腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮

不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿

上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿

固定，高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm；

(3)腳手架底層步距不大于2m；

(4)立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步3跨；

(5)立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連

接。對接，搭接應符合下列規定；

a.立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步

內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主

節點的距離不宜大于步距的1/3；

b.搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離

不小于100mm。

(6)立桿頂端高出女兒墻上皮1m,高出檐口上皮L5m；

4.2.5連墻件

(1)宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mll1；

(2)應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠

措施固定；

(3)優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；

(4)一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑

物的層高，并不大于4m。

(5)采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接

方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。

(6)連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置

時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接；

(7)連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承擔拉力和壓力的構造，采用拉筋必須

配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm

的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋；

(8)當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠

連接,與地面的傾角應在45度?60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。

拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；

(9)當連墻采用預埋時，預埋時5X50的偏鐵與主體鋼筋焊接，扁鐵端部占孔，使腳

手架立桿用扣件與扁鐵連接。

連墻件示意圖具體見圖一。

圖1連墻件的布置圖

4.2.6門洞處構造

(1)門洞采用上升斜桿，平行弦桿桁架結構型式，斜桿與地面的傾角在45°?60°

之間。門洞桁架的型式采用B型；

(2)雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節間

設置一根斜腹桿(示意圖間圖二所示)；

(3)斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中

心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨過2個步距時，宜在相交的縱

向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿

件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接；

(8)門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口1?2步；

(5)門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠

主節點處的扣件。

圖2窗洞口剛性連接

4.2.7剪刀撐與橫向斜撐

(1)每道剪刀撐跨過立桿的根數4,每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,

斜桿與地面的傾角宜在45度?60度之間；

(2)外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間

的凈距不應大于15m；

(3)剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣

件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm；

(4)剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋

轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；

(5)橫向斜撐的設置應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐采用旋轉

扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜

大于150mm。當斜撐在1跨內跨過2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水

平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接

或搭接；

4.2.8地基與基礎

根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的土質情形，對腳手架基礎按《建筑地基

基礎工程施工質量驗收規范》(GB50202-2002)的有關規定進行處理。架基采用砂土夯

實回填，考慮到外架的堅固、穩固、安全、必須對基上土分層夯實，平整，提前預制

C20硅200*200墊塊基礎，作為用于支撐架管的底座，架底座面標高應高于自然地平

50mm,四周做返水溝作有序排水，防止架基浸水下沉，影響安全，基礎驗收合格后應

準確放樣定位

5腳手架施工圖

具體示意圖見下圖4、圖五所示。

§

^500^<600>

A-A剖面

圖4立桿布置局部圖

帆惻大醉

圖5腳手架入口圖

6腳手架的拆除

6.1準備工作

(1)拆除前全面檢查腳手架的構造是否符合要求,清除腳手架上的雜物及地面障礙。

(2)組織好人員做好交底工作，做好地面圍欄及戒備標志，并設專人看護，嚴禁無

關人員入內。

6.2作業程序

(1)由上至下逐層進行，禁止上下同時作業。

(2)連墻件必須隨腳手架逐層拆除，禁止先將邊墻件整層或婁層拆除后再拆除腳手

架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。

(3)各層桿件拆除順序：橫向水平桿一縱向水平桿一連墻件一立桿

(4)各種拆除下來的構配件禁止拋擲至地面，運至地面的構配件應及時檢查、整修

與保養，并按品種、規格碼堆存放。

7腳手架工程的安全治理

7.1交底與培訓

(1)由技術質量部(安全環保部)負責就此方案對操作人員進行書面的技術交底。

(2)由安全總監負責對操作人員的安全培訓，培訓內容應包括架子工操作規程、

安全常識，勞保用品的使用，安全意識等。

7.2操作人員

(1)腳手架施工人員必須持證上崗(架子工操作證)o

(2)腳手架施工人員應經過身體檢查，有心臟類、血壓類、恐高癥等疾病的人員禁止

上崗。

(3)上崗人員的年齡組成：不得小于18歲，也不得大于50歲。

7.3勞保用品配備

上崗人員必須配備如下勞保用品并保證其正確使用。

(1)安全帽

(2)防滑鞋

⑶安全帶。

7.4腳手架使用與檢查

7.4.1腳手架的使用

(1)腳手架的使用荷載為3KN/n?(每平方米300公斤)，施工荷載應均衡，避免集

中堆載，不得超載。

(2)不得將泵送碎的輸送管等固定在腳后架上，禁止在腳手架上懸掛起重設備。

(3)在腳手架使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫水平桿，縱、橫掃地桿，以及

邊墻件。

(4)不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業。腳手架外側應有防止墜物傷人

的防護措施。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。

7.4.2腳手架的檢查

(1)腳手架檢查的時間：

基礎處理完后(腳手架搭高前)；

作業層施工加荷載前；

達到使用高度后；

大雨后。

(2)檢查的內容

構造是否符合要求；

地基是否積水、墊板是否松動，立桿是否懸空；

扣件是否松動；

安全防護措施是否符合要求；

是否超載。

(3)檢查按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)執行。

對檢查出來的問題及時解決。

附:

落地式扣件鋼管腳手架運算書

工程名稱：新疆阜康抽水蓄能電站；結構類型：磚混;建筑高度：19.00m；標準

層層高：3.60m；施工單位：西北水利水電工程有限責任公司阜康抽水蓄能項目部；

鋼管腳手架的運算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

(JGJ130-2001),《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規范》

(GB50009-2001)《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范。

一、參數信息：

1.腳手架參數

搭設尺寸為:立桿的縱距為1.20米,立桿的橫距為1.05米,立桿的步距為1.80

米；

運算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為19.0米，立桿采用單立管；

內排架距離墻長度為0.30米；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2；

采用的鋼管類型為①48X3.5；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80；

連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距3.60米，采用扣件連接;

連墻件連接方式為雙扣件；

2.活荷載參數

施工荷載均布參數(kN/m?):3.000；腳手架用途:結構腳手架；

同時施工層數：2；

3.風荷載參數

新疆省烏魯木齊市地區，基本風壓為0.55,風荷載高度變化系數□，為1.14,

風荷載體型系數b為1.13；

考慮風荷載

4.靜荷載參數

每米立桿數承擔的結構自重標準(kN/m?):0.1161；

腳手板自重標準值(kN/m?):0.150；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m?):0.150；

安全設施與安全網(kN/m?):0.005；腳手板鋪設層數:3；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片；

5.地基參數

地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m?):170.00；

基礎底面擴展面積笳):0.25；基礎降低系數:0.40。

落地架側立面圖

la一立桿縱距h--立桿步距

落地架正立面圖

二、大橫桿的運算:

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度運算，大橫桿在小橫桿的上面。

按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載運算大橫桿的最大彎矩和變

形。

1.均布荷載值運算

大橫桿的自重標準值:P1=O.033kN/m；

腳手板的荷載標準值:Pz=0.150X1.050/(2+1)=0.053kN/m；

活荷載標準值：Q=3.000X1.050/(2+1)=1.050kN/m；

靜荷載的運算值：qi=l.2X0.033+1.2X0.053=0.103kN/m；

活荷載的運算值：q2=l.4X1.050=1.470kN/m；

口口口口口口]口口！

aI2]2Ia!2fTT

>_i——>iii——ii

大橫桿運算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）

!口口！口口！1小

>——-----4=——-----——------Jr

大橫桿運算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）

2.強度運算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎距運算公式如下：

丁二=0.0&71+0」0矽尸

跨中最大彎距為此m0.08X0.103X1.2002+0.10X1.470X1.20（）2=0.224

kN.m；

支座最大彎距運算公式如下：

22

=-0.10（?1/-0.117^/

2

支座最大彎距為M2max=-0.10X0.103X1.200-0.117X1.470X1.200

=-0.262kN.m；

我們挑選支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

o=Max(0.224X106,0.262X106)/4490.0=58.352N/mm2；

大橫桿的抗彎強度：。=58.352N/mm2小于[f]=205.0N/mm'滿足要求!

3.撓度運算：

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

運算公式如下：

=0,677-^—+0,990-^-

100FZ100SZ

靜荷載標準值：qi=Pi+P2=0.033+0.053=0.086kN/m；

活荷載標準值：q?=Q=1.050kN/m；

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=0.677X0.086X1200.07(100X2.06X105X107800.0)+0.990X1.050

X1200.O4/(100X2.06X105X107800.0)=1.025mm；

腳手板，縱向、受彎構件的容許撓度為1/150與10mm請參考規范表5.1.8。

大橫桿的最大撓度小于1200.0/150mm或者10mm,滿足要求！

三、小橫桿的運算：

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度運算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力運算值,在最不利荷載布置下運算小橫桿的最大彎

矩和變形。

1.荷載值運算

大橫桿的自重標準值：Pi=0.033X1.200=0.040kN；

腳手板的荷載標準值：P2=0.150X1.050X1.200/(2+1)=0.063kN；

活荷載標準值：Q=3.000X1.050X1.200/(2+1)=1.260kN；

荷載的運算值:P=l.2X(0.040+0.063)+1.4XI.260=1.888kN；

小橫桿運算簡圖

2.強度運算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩運算公式如下：

般a=1出

Mmax=1.2X0.033X1.05078=0.006kN.m；

集中荷載最大彎矩運算公式如下：

?■PHLSK_3

Mpniax=1.888X1.050/3=0.661kN.m；

最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.666kN.m；

o=M/W=0.666X1074490.000=148.363N/nun2；

小橫桿的運算強度小于205.000N/mm；滿足要求！

3.撓度運算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的撓度和

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度運算公式如下：

45

Vqmax=5X0.033X1050.0/(384X2.060X10X107800.000)=0.024mm；

p2=Pl+P2+Q=0.040+0.063+1.260=1.363kN；

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度運算公式如下:

22

=P/(3Z-4//9)

?max-72￡Z

25

Vpmax=1362.960X1050.OX(3X1050.0-4X1050.0/9)/(72X2.060X10

X107800.0)=2.522mm；

最大撓度和v=VqBax+Vpmax=0.024+2.522=2.546mm；

小橫桿的最大撓度小于(1050.000/150)=7.000與10mm,滿足要求!

四、扣件抗滑力的運算：

按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.OOkN,按照扣件抗滑承載

力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kNo

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式運算(規范5.2.5):

RW&

其中Rc—扣件抗滑承載力設計值，取6.40kN；

R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

橫桿的自重標準值：Pi=0.033X1.050=0.035kN；

腳手板的荷載標準值：P2=0.150X1.050X1.200/2=0.095kN；

活荷載標準值：Q=3.000X1.050X1.200/2=1.890kN；

荷載的運算值:R=l.2X(0.035+0.095)+1.4X1.890=2.801kN；

R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計運算滿足要求！

五、腳手架荷載標準值：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下

內容：

(1)每米立桿承擔的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161

NG1=0.116X19.000=2.206kN；

(2)腳手板的自重標準值(kN/m?)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15

NG2=0.150X3X1.200X(1.050+0.3)/2=0.364kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.15

NG3=0.150X3X1.200/2=0.270kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m?)；0.005

NG4=0.005X1.200X19.000=0.114kN；

經運算得到，靜荷載標準值

NG=NGI+NG2+NG3+NG4=2.954kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷

載總和的1/2取值。

經運算得到，活荷載標準值

NQ=3.000X1.050X1.200X2/2=3.780kN；

風荷載標準值應按照以下公式運算

畋=0.7%乜陷

其中W。一基本風壓(kN/m?),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)

的規定采用：

2

Wo=0.550kN/m；

Uz—風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)

的規定采用：uz=1.140；

Us—風荷載體型系數：Us=1.134；

經運算得到，風荷載標準值

2

Wk=0.7X0.550X1.140X1.134=0.498kN/m；

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值運算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2X2.954+1.4X3.780=8.837kN；

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值運算公式

N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X2.954+0.85X1.4X3.780=8.043kN；

風荷載設計值產生的立桿段彎矩此運算公式

Mw=0.85X1,4WkLah710=0.850XI.4X0.498X1.200X

1.800710=0.230kN.m；

六、立桿的穩固性運算：

不組合風荷載時，立桿的穩固性運算公式為：

粼

立桿的軸心壓力設計值：N=8.837kN；

運算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；

運算長度附加系數：K=1.155；

運算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：U=1.500

運算長度，由公式10=kuh確定：1。=3.119m；

L0/i=196.000；

軸心受壓立桿的穩固系數％由長細比L/i的結果查表得到：巾=0.188；

立桿凈截面面積：A=4.24cm2；

立桿凈截面模量(抗擊矩)：W=4.49cm3；

鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；

o=8837.000/(0.188X424.000)=110.865N/mm2；

立桿穩固性運算。=110.865小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩固性運算公式

bJ+工⑺

四w

立桿的軸心壓力設計值：N=8.043kN；

運算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；

運算長度附加系數：K=1.155；

運算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：U=1.500

運算長度，由公式10=kuh確定：10=3.119m；

L0/i=196.000；

軸心受壓立桿的穩固系數。，由長細比l0/i的結果查表得到：巾=0.188

立桿凈截面面積：A=4.24cm2；

立桿凈截面模量(抗擊矩)：W=4.49cm3；

鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/rnin2；

o=8043.480/(0.188X424.000)+230277.684/4490.000=152.194N/nun2；

立桿穩固性運算。=152.194小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！

七、最大搭設高度的運算：

不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度

按照下式運算：

_g(1*21%)

’1現

構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)運算公式為：

NG2K=NG?+NG3+NG4=0.748kN；

活荷載標準值：NQ=3.780kN；

每米立桿承擔的結構自重標準值：Gk=0.116kN/m；

4

Hs=[0.188X4.240X10X205.000X10-(1.2X0.748

+1.4X3.780)1/(1.2X0.116)=72.859m；

腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[/￡]=————

1+0,001^

[H]=72.859/(1+0.001X72.859)=67.911m；

[H>67.911和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000

mo

考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按

照下式運算：

耙b-[1.2練+085x1.4(曾的+妙用)]

構配件自重標準值產生的軸向力42K(kN)運算公式為：

NG2K=NG2+NGS+NG4=0.748kN；

活荷載標準值：％=3.780kN；

每米立桿承擔的結構自重標準值：Gk=0.116kN/m；

運算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：M,k=M,/(1.4X0.85)=0.230/(1.4

X0.85)=0.194kN.m；

-4-3

Hs=(0.188X4.240X10X205.000XIO-(1.2X0.748+0.85X1.4X

(3.780+0.188X4.240X0.194/4.490)))/(l.2X0.116)=49.213m；

腳手架搭設高度乩等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

ZJ

固=——-——

1+0,001^

[H]=49.213/(1+0.001X49.213)=46.905m；

M=46.905和50比較取較小值。經運算得到，腳手架搭設高度限值[H]

=46.905m。

八、連墻件的運算：

連墻件的軸向力運算值應按照下式運算：

N=Nlw+No

2

風荷載基本風壓值Wk=0.498kN/m；

2

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=12.960m；

連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式運算：

NLW=1.4XWkXAw=9.030kN；

連墻件的軸向力運算值NL=NLW+No=14.030kN；

其中巾一軸心受壓立桿的穩固系數,1為內排架距離墻的長度,

由長細比l/i=300.000/15.900的結果查表得到0.949；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；

-43

連墻件軸向力設計值Nf=<t>XAX[f]=0.949X4.240X10X205.000X10

82.487kN；

N1=14.030<Nf=82.487,連墻件的設計運算滿足要求！

連墻件采用雙扣件與墻體連接。

經過運算得到M=14.030小于雙扣件的抗滑力16.0kN,滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

九、立桿的地基承載力運算：

立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求

PWfg

地基承載力設計值：

2

fg=fgkXKc=68.000kN/m；

其中，地基承載力標準值：170.000kN/m2；

腳手架地基承載力調整系數：kc=0.400；

立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A=32.174kN/m2；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=8.043kN；

基礎底面面積（m?）：A=0.250m20

2

p=32.174Wfg=68.000kN/m。地基承載力的運算滿足要求!

落地架運算書

鋼管腳手架的運算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

(JGJ130-2001),

《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002),《建筑結構荷載規范》(GB

50009-2001)

《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范。

一、參數信息：

1.腳手架參數

搭設尺寸為:立桿的縱距為1.20米,立桿的橫距為1.05米,立桿的步距為1.80

米；

運算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為19.0米，立桿采用單立管；

內排架距離墻長度為0.30米；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2；

采用的鋼管類型為①48X3.5；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.60；

連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距3.60米，采用扣件連接;

連墻件連接方式為雙扣件；

2.活荷載參數

施工荷載均布參數(kN/m?):3.000；腳手架用途:結構腳手架；

同時施工層數：2；

3.風荷載參數

新疆省烏魯木齊市地區，基本風壓為0.55,風荷載高度變化系數L為1.14,

風荷載體型系數h為1.13；

考慮風荷載

4.靜荷載參數

每米立桿數承擔的結構自重標準(kN/m?):0.1161；

腳手板自重標準值(kN/m?):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m?):0.150；

安全設施與安全網(kN/m?):0.005；腳手板鋪設層數:4；

腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片；

5.地基參數

地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m?):170.00；

基礎底面擴展面積(m?):0.25；基礎降低系數:0.40o

落地架側立面圖

la--立桿縱距h一立桿步距

落地架正立面圖

二、大橫桿的運算：

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度運算，大橫桿在小橫桿的上面。

按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載運算大橫桿的最大彎矩和變

形。

1.均布荷載值運算

大橫桿的自重標準值:PkO.038kN/m；

腳手板的荷載標準值:Pz=0.300X1050/(2+1)=0.105kN/m；

活荷載標準值：Q=3.000X1.050/(2+1)=1.050kN/m；

靜荷載的運算值：qi=l.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；

活荷載的運算值：q2=l.4X1.050=1.470kN/m；

q】q?q?

a口口口2口口2[口口a!]口口！2口x口?!

大橫桿運算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓

度)

/qz

大橫桿運算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.強度運算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎距運算公式如下：

弧由=0.0的『+0.10初尸

跨中最大彎距為Mi*O.08X0.172X1.20。2+0.10X1.470X1.20()2=。/32

kN.m；

支座最大彎距運算公式如下：

%=-0.10^2-0.117^/2

2

支座最大彎距為M2oa=-0.10X0.172X1.200-0.117X1.470X1.200

=-0.272kN.m；

我們挑選支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

o=Max(0.232X106,0.272X106)/5080,0=53.543N/mm2；

大橫桿的抗彎強度：。=53.543N/nun2小于[f]=205.0N/mm%滿足要求!

3.撓度運算：

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

運算公式如下:

=0,677-^—+0,990-^―

100即100￡2

靜荷載標準值：qvPi+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷載標準值：q2=Q=1.050kN/m；

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=0.677X0.143X1200.07(100X2.06X105X121900.0)+0.990X1.050

X1200.07(100X2.06X105X121900.0)=0.939mm；

腳手板，縱向、受彎構件的容許撓度為1/150與10mm請參考規范表5.1.8。

大橫桿的最大撓度小于1200.0/150mm或者10mm,滿足要求！

三、小橫桿的運算：

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度運算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力運算值,在最不利荷載布置下運算小橫桿的最大彎

矩和變形。

1.荷載值運算

大橫桿的自重標準值：Pi=0.038X1.200=0.046kN；

腳手板的荷載標準值：P2=0.300X1.050X1.200/(2+1)=0.126kN；

活荷載標準值：Q=3.000X1.050X1.200/(2+1)=1.260kN；

荷載的運算值：P=1.2X(0.046+0.126)+1.4XI.260=1.970kN；

PP

!q1

L/3L/3

小橫桿運算簡圖

2.強度運算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩運算公式如下：

耽皿，=1.2X0.038X1.05078=0.006kN.m；

集中荷載最大彎矩運算公式如下：

Mpmax=1.970X1.050/3=0.690kN.m；

最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.696kN.m；

o=M/W=0.696X1075080.000=137.013N/mm2；

小橫桿的運算強度小于205.000N/mm；滿足要求！

3.撓度運算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的撓度和

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度運算公式如下：

V=

…3845Z