第3章筏形基礎底板抗沖切承載力和抗剪承載力計算3.1底板受沖切承力計算筏板基礎的厚度的選取，基本為每層樓取50mm，一般情況下梁板式筏板基礎的底板的厚度與板格之間的最小的跨度比不宜小于1/20，并且不宜小于300mm；根據規范當中的要求，根據《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）中的規定，四邊支撐的板按下列規定計算：當長邊與短邊之比不大于2.0時，應按雙向板進行計算。當長邊與短邊之比大于2.0，但小于3.0時，宜按雙向板計算。當長邊與短邊之比大于3.0時，宜按沿短邊方向受力的單向板進行計算，并應沿長邊方向布置構造鋼筋本基礎初步選型，底板長邊尺寸為9.2,m，短邊尺寸為2.1m，長邊與短邊之比為4.3，大于3.0，所以按單向板格進行計算。根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）中的規定，當底板板格為單向板時，其底板厚度不應小于400mm。本設計預計初選板厚為700mm。采用單排布筋，筏板基礎底部設有150mm的素混凝土墊層。取鋼筋合力點至近邊的距離：α則?0=700?40=660mm，混凝土為C30，此基礎為單向板板格，查閱《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）可得，梁板式筏型基礎底板應滿足受切承載力驗算的要求，計算公式如下：Fl≤0.7式中：-作用在圖上陰影部分面積上的地基土平均凈反力設計值-基礎底板沖切破壞錐體的有效高度-混凝土軸心抗壓強度設計值-距基礎梁邊h0/2處沖切臨界截面的周長。取筏板基礎結構中跨度較大的板，9.2m×2.4基底平均凈反力為：pjFl=當?0<800mm0.7β?pftum?0=0.7×1.0×1430×2故底板受切承載力滿足要求。3.2底板受剪承載力計算查閱《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）可得，底板斜截面受剪承載力的計算式如下所示：Vs≤0.7βhsf式中：-距梁邊緣處，作用在地基土平均凈反力設計值;-受剪切承載力截面高度影響系數，按下式計算：β?s=(800/?0)1/4，板的有效高度小于800mm時，取?圖3-1本設計中所選底板示意圖示意圖對板進行斜截面抗剪驗算：通過基礎平面布置圖進行取值計算取9.2m×2.4m的板進行驗算ln1為底板選取截面長邊長度ln1=9.2m。lβ作用在陰影部分的地基土的平均凈飯里設計值為：Vs=10.7640.64kN>綜上所述：通過計算得出，筏板底板厚度滿足斜截面抗剪承載力要求。3.3局部受壓承載力計算根據《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011），梁板式筏板基礎的基礎梁除了應該滿足正截面受彎以及斜截面的受剪承載力以外，還應按現行的《混凝土結構設計規范》（GB50010）中有關于底層的柱下的基礎梁頂面的局部受壓承載力的規定進行進一步驗算。通過查閱《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）可得，其局部受壓區的截面尺寸的要求應符合以下內容：&Fl≤1.35式中：-局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值；-混凝土軸心抗壓強度設計值；-混凝土強度影響系數,當混凝土等級小于C50的時候,取1.0。-混凝土局部受壓時強度提高系數；-混凝土局部受壓面積；-混凝土局部受壓凈面積；-局部受壓的計算底面積。選取豎向軸力的最大值進行驗算，由柱的基本荷載組合表可得豎向軸力的最大值為4642KN，即Fl=4642kN。計算示意如圖3-3所示。選取的柱所在板的尺寸為9.2m圖3-2計算示意圖于是：Ab=(0.6×3)×(0.6×3)?4×0.6×0.6=1.8mβC30混凝土，fc1.35βcβlfcAlln=1.35×2.24×1故局部受壓承載力滿足要求。由于是選取豎向軸力的最大值進行的驗算，并在此種情況下驗算合格，所以在其他荷載值作用下，均滿足要求

第4章基礎梁斜截面受剪承載力計算4.1基礎梁內力計算倒梁法是將基礎梁視作倒置的多跨連續梁。以地基凈反力及柱腳處的彎矩當做基礎梁上的荷載，用彎矩系數法來計算內力，然后再逐次調整支座的反力與柱子的作用力來消除這種不平衡的力，如果不符合設計要求，再按上述方法進行調整，直至其計算結果符合設計要求，倒梁法能很好地模擬結構實際受力狀態。有第二章計算內容可得地基的凈反力p作用在橫梁上邊的荷載，其中有懸臂板的均布地基凈反力以及邊孔梯形荷載或三角形荷載地基的凈反力之和，所以懸臂板的荷載為：p當Pj=pjp經計算可得JCL－3中凈反力：176.52總反力：R4圖4-1JCL-3在位置圖同理，以下計算方式同上可得JCL－2中凈反力：

p總反力：R圖4-2JCL-2在位置圖JCL－4中凈反力

p總反力：R6=176.52×64.4=11367.8kN/m圖4-3JCL-4在位置圖JZL－1中柱子荷載合力：N把各個梁的反力簡化成集中作用力，這個集中作用力作用在與JZL－1縱向基礎梁的相交的地方，并且橫梁的反力的數值的大小與總壓力的關系成正比，于是，與JCL－4相交處的反力：Q與JCL－5相交處的反力：Q與JCL－6相交處的反力:Q對JZL－1的中心取矩，可知M=0JZL－2柱子荷載合力：N把各個梁的反力簡化成集中作用力，這個集中作用力作用在與JZL－2縱向基礎梁的相交的地方，并且橫梁的反力的數值的大小與總壓力的關系成正比于是，與JCL－4相交處的反力：Q與JCL－5相交處的反力：Q與JCL－6相交處的反力：Q對JZL－2的中心取矩，可知M=0JZL－2(2)柱子荷載合力：N把各個梁的反力簡化成集中作用力，這個集中作用力作用在與JL-2(2)縱向基礎梁的相交的地方，并且橫梁的反力的數值的大小與總壓力的關系成正比于是，與JCL－4相交處的反力：Q與JCL－5相交處的反力：Q與JCL－6相交處的反力：Q對JCL－2的中心取矩，可知M=0JZL－3柱子荷載合力：N把各個梁的反力簡化成集中作用力，這個集中作用力作用在與JL－3縱向基礎梁的相交的地方，并且橫梁的反力的數值的大小與總壓力的關系成正比于是，與JCL－4相交處的反力：Q與JCL－5相交處的反力：Q與JCL－6相交處的反力：Q對JZL－3的中心取矩，可知。4.1.1主梁此處的計算方法采用倒梁法進行計算，倒梁法是將基礎梁視作倒置的多跨連續梁。以地基凈反力及柱腳處的彎矩當做基礎梁上的荷載，用彎矩系數法來計算內力，然后再逐次調整支座的反力與柱子的作用力來消除這種不平衡的力，如果不符合設計要求，再按上述方法進行調整，直至其計算結果符合設計要求.（1）JCL?4JCL-4的受力圖中顯示，各支座為豎向集中荷載，數值分別為959.6kN、1617.5kN、1565kN、1283.4kN、1283.4kN、1565kN、1617.5kN、959.6kN，基底的凈反力為143.53kN。JCL-4的荷載圖如下圖4-1所示。圖4-1JCL-4荷載圖作用在縱梁JCL-4上的荷載包括三角形荷載以及梯形荷載，按照三角形荷載的均布等量的荷載為：按梯形形荷載的均布等量荷載為：PPP因此，按上述均布荷載計算連續梁的支座彎矩為：MMM剪力可近似按以下公式計算：Q1Q2左Q3右Q4左Q5右Q5左由以上JCL-4的計算可知：支座1處的剪力：Q1支座2處的剪力：Q2支座3處的剪力：Q3支座4處的剪力：Q4支座5處的剪力：Q5支座6處的剪力：Q6支座7處的剪力：Q7支座8處的剪力：Q8由此可知：支座1處的支座反力：（↓）；支座2處的支座反力：R2=971.83+828.31=1800.14kN支座3處的支座反力：R3=769.08+836.48=1605.56kN支座4處的支座反力：R4=764.71+534.3=1299.01kN支座5處的支座反力：R5=534.3+764.7=1299.01kN支座6處的支座反力：R6=836.48+769.08=1605.56kN支座7處的支座反力R7支座8處的支座反力R8（2）JCL?3JCL-3受力圖中顯示，各支座為豎向集中荷載，數值分別為1412kN、2380.1kN、2303kN、1888.5kN、1888.5kN、2303kN、2380.1kN、1412kN，基底的凈反力為205.38kN。JCL-3荷載圖如下圖4-4所示。圖4-4JCL-3載圖由以上JCL-3內力過程計算同上。此處省略支座1處的剪力：；支座2處的剪力：Q2支座3處的剪力：Q3支座4處的剪力：Q4支座5處的剪力：Q5支座6處的剪力：Q6支座7處的剪力：Q7支座8處的剪力：。由此可知：支座1、8處的支座反力：（↓）支座2、7處的支座反力：R2支座3、6處的支座反力：R3支座4、5處的支座反力：R44.1.2次梁柱子基本組合荷載合力：Ni基礎內力計算采用的計算方法為基本組合的計算方法，通過基本組合的豎向荷載來計算基底反力：p地基梁的配置如下所示：邊緣的次梁JCL-1兩根，中部的次梁JCL-2四根以及中部次梁JCL-2的設置為兩根。全部折合成中間次梁JCL-2一共有：2×0.74+4+2×1.1=7.68作用在主梁上的JCL-3，JCL-4總軸向的荷載Ni如下所示，分別為（荷載左右完全對稱）：=2\*GB3②、=7\*GB3⑦軸線上：Ni=16661kN，=3\*GB3③、=6\*GB3⑥軸線上：Ni=16121kN=4\*GB3④、=5\*GB3⑤軸線上：Ni=13220kN由7.68根次肋JCL2承擔，則有：=2\*GB3②、=7\*GB3⑦軸線上：F=3\*GB3③、=6\*GB3⑥軸線上：F=4\*GB3④、=5\*GB3⑤軸線上：F2在次肋JCL-2端作用力：F次肋JCL-2作用力為：F4i=0.74F次肋JCL-2端作用力為：F4次肋JCL-1上作用力為：F6i=1.1F次肋JCL-1端作用力為：F4JCL-1梁上外伸部分傳來的線荷載為：q=JCL-1端部作用力：F7=0.8×0.8×110.4=70.65kN（1）JCL-1梁JCL-1梁上外伸部分傳來的線荷載:q=由以上JCL-1的內力分析可知：支座A處的剪力：QA支座B處的剪力：QB支座C處的剪力：QC支座J處的剪力：QD由此可知：（支座反力左右正對稱）支座A處的支座反力：RA=2066.4kN（↓）支座D處的支座反力：RB=3121.2kN（↓）而由柱子傳下來的支座力分別為：R'A=2122kN，R'（2）JCL-2梁由以上JCL-1的內力分析可知：支座A處的剪力：QA支座D處的剪力：Q支座E處的剪力：Q支座H處的剪力：QH由此可知：（支座反力左右正對稱）支座A處的支座反力：RA=33280.2kN（↓），支座D處的支座反力：RB=5022.72kN（↓），而由柱子傳下來的支座力分別為：R'A=3762kN，R'通過計算得出的支座反力與實際的作用力之間存在較大的差距，需要進行調整。計算的方法是把他們的差值采用均布荷載的形式均勻的分配在支座的兩端的1/3跨上，然后將求得的內力與以上計算所得出的的支座反力進行相加，再將其與實際的作用力進行比較，誤差控制在5%以內，如果不在誤差控制范圍以內則繼續進行調整，直至其最后計算結果滿足設計要求。對JCL-3進行調整：Δ41=Δ相應的均布荷載為：q1=q經調整后的支座反力：支座1、8處的支座反力：R1誤差δ=959.6?892.16959.6支座2、7處的支座反力：R2誤差δ=1617.5?1712.861617.5支座3、6處的支座反力：R3誤差δ=1565?1537.051565支座4、5處的支座反力：R4誤差δ=1283.4?1294.511283.4對JCL-3進行二次調整：Δ41=Δ相應的均布荷載為：q1=q經調整后的支座反力：支座1、8處的支座反力：R1誤差δ=959.6?946.66959.6支座2、7處的支座反力：R2誤差δ=1617.5?1643.321617.5支座3、6處的支座反力：R3誤差δ=1565?1553.021565支座4、5處的支座反力：R4誤差δ=1283.4?1286.911283.4對JCL-4進行荷載調整（支座反力均為兩邊對稱，所以此處只計算一側）：Δ61=1412?918.97=493.03kN

相應的均布荷載為：q1=493.03÷3=164.34kN/m

經調整后的支座反力：支座1處的支座反力：R1誤差δ=1412?1304.31412支座2處的支座反力：R2誤差δ=2380.1?2530.152380.1支座3處的支座反力：R3誤差δ=2303?2261.62303支座4處的支座反力：R4誤差δ=1888.5?1863.631888.5對JCL-4進行二次調整：Δ61=1412?1304.3=107.7kN

相應的均布荷載為：q1=112.1÷3=35.9kN/m

經調整后的支座反力：支座1處的支座反力：R1誤差δ=1412?1386.731412支座2處的支座反力：R2誤差δ=2380.1?2426.772380.1支座3處的支座反力：R3誤差δ=2303?2287.52303支座4處的支座反力：R4誤差δ=1888.5?1834.391888.5對次肋JCL-1進行調整：ΔA=2122?2064.6=57.4kN

Δ相應的均布荷載為：qA=57.4經調整后的支座反力：支座A處的支座反力“RA誤差δ=2122?2205.842122支座D處的支座反力：RD誤差δ=2615?2672.12615支座E處的支座反力：RE誤差δ=2871?2976.12871支座H處的支座反力RH誤差δ=2276?2217.62276對次肋JCL-2行調整：ΔA=3762?3322.08=439.92kN

相應的均布荷載為：qA=439.92經調整后的支座反力：支座A處的支座反力：RA誤差δ=3762?3644.63762支座D處的支座反力：RD誤差δ=4486?4597.54486支座E處的支座反力：RE誤差δ=4642?47974642支座H處的支座反力：RH誤差δ=3771?3659.837714.2梁斜截面受剪承載力計算按要求，筏板基礎基礎梁的梁高應大于跨度的1/6，基礎筏板基礎基礎梁的寬度應按基礎梁梁高德1/2—1/3來進行估算，通過以上所述及前邊章節的計算可得，基礎橫梁的截面的尺寸取1500×600mm，基礎縱梁的截面的尺寸取1500×600mm基礎梁應該滿足：V≤0.25βcfcb?0=1500?40=1460mm，從基礎梁的內力計算可以得出：基礎梁最大剪力0.25因此，滿足要求。對于基礎梁次梁： ?w由前邊計算可得，基礎梁最大剪力，于是：0.25因此，通過計算得出，基礎梁所選擇的截面1500×600mm，，滿足梁斜截面的抗剪承載力要求。第5章基礎配筋計算5.1基礎底板彎矩計算基礎的底板按尺寸及支撐類型分為以下幾類：（1）2-7軸到E-G軸以及2-7到B-D軸之間的基礎板，其支撐形式和尺寸均相同，可按同種形式的板進行計算。因為跨內板lx/ly=9.2/2.1=4.3>2跨中最大彎矩：M跨中最大支座彎矩：M（2）1-2軸到G-H軸,1-2軸到A-B軸,7-8軸到G-H軸,7-8軸到A-B軸，上述底板位于筏板的四個邊角，各有一長邊與和短邊懸挑，其支撐形式和尺寸均相同，可按同種形式的板進行計算（3）1-2軸到A-H軸以及7-8軸到A-H軸，上述筏板底板為一短邊懸挑，其支撐形式和尺寸均相同，可按同種形式的板進行計算在軸和軸之間的基礎板，因為跨內板lx/ly=9.2/2.1=4.3>2，可以跨中最大彎矩：M跨中最大支座彎矩：M懸臂板（橫,縱向的懸挑數值均為0.8m）：外伸懸臂板的最大彎矩為：M其中1-2軸D-E軸之間，短邊尺寸為2.4m其計算結果M1=-40.66（4）1-8軸到G-H軸以及1-8軸到A-B軸，上述筏板底板為一長邊邊懸挑，其支撐形式和尺寸均相同，可按同種形式的板進行計算在軸和軸之間的基礎板，因為跨內板lx/ly=9.2/2.1=4.3>2，可以跨中最大彎矩：M跨中最大支座彎矩：M懸臂板（橫,縱向的懸挑數值均為0.8m）：外伸懸臂板的最大彎矩為：M3=12×pjb25.2板的配筋本設計的地基反力的分布方式為呈直線分布，計算方法按上述反力方式的類型進行計算，本設計基礎梁內力的計算方法可以按照連續梁得計算方法來進行計算，其中邊跨跨中的彎矩以及第一內支座的彎矩的值應再乘以1.2的系數，將其上部的柱的荷載轉換成為支座。梁板式筏板基礎的基礎底板和基礎梁配筋除了應滿足計算要求以外，橫豎兩個方向上底部的鋼筋應有貫通全跨，而且其配筋率也不應小于0.15%，頂部的鋼筋按計算配筋全部貫通。（1）跨內部分單向板配筋計算取橫向1米進行計算，即b=1000mm，混凝土保護層厚度為as=35mm，截面有效高度為：?0=700?35?5=660mm，混凝土fc=14.3N/mm于是：αAρ=所以，將選擇的鋼筋的截面面積按照最小配筋率去進行計算：A700=1050mm2，選取φ14@120，實際的鋼筋的截面面積為以上計算的是單向板跨中支座的配筋，根據規范要求要有的鋼筋貫通全板。由前邊計算結果得知：單向板跨中最大彎矩為?31.13kN?m小于跨中最大的支座的彎矩。所以配筋與上冊相同，但是在此處所計算的是跨中的配筋，所以需要全部貫通，同樣選φ14@120，實際鋼筋面積為1099m（2）懸臂部分配筋計算：用跨中最大彎矩來配板的上部鋼筋，支座最大彎矩來配板的下部鋼筋，懸臂份需要計算下部鋼筋，上部只需構造配筋。C30混凝土，a1=1.0,fc=14.3N/mm2；鋼筋采用HRB335，fy=210N/mm（3）橫向外伸懸臂板上懸臂部分：αAρ=因此，所選鋼筋截面面積按照最小配筋率去進行計算：As=0.15%×1000×700=1050mm2，選φ14@120，實際鋼筋面積為1099mm5.3基礎梁的配筋通過第四章4.2小節的計算可得，本設計中主、次基礎梁選取的尺寸分別為600mm×1500mm、600mm×1500mm。基礎梁的構造還應滿足以下幾點要求：（1）當梁的高度大于450mm的時候，在梁兩側沿高度分別設置縱向的構造鋼筋，每側的構造的鋼筋截面面積不應小于梁截面面積的0.1%，并且構造鋼筋之間的間距不大于200mm。此處，梁腹板高度按規定取基礎梁的有效高度-筏板厚=1465-700=765mm。每側需配鋼筋面，選用3，實際配筋面積。（2）基礎梁上部的鋼筋之間的間距不應小于35mm和1.5倍鋼筋的最大直徑；基礎梁下部的鋼筋之間的間距不應小于25mm和鋼筋最大直徑。（3）當梁的高度大于800mm時，箍筋之間的間距不應大于300mm；當梁的寬大于350mm小于800mm時適選用四肢箍，并且箍筋的直徑不宜小于8mm。（4）梁受拉鋼筋配筋率不應小于0.45f基礎梁采用C30混凝土：fc=14.3N/mm受力鋼筋采用HRB400鋼筋：f最小配筋率：混凝土構件的安全等級定為二級，γ0=1.0，混凝土保護層厚度為各基礎梁的配筋計算如下所示5.3.1JCL-3筋計算因采用的是倒梁法進行計算，將地基梁看做多跨連續梁，本設計的地基反力的分布方式為呈直線分布，計算方法按上述反力方式的類型進行計算，本設計基礎梁內力的計算方法可以按照連續梁得計算方法來進行計算。用彎矩系數法來計算內力。支座的集中作用力以及支座之間梁夸得均布荷載，均已在第四章計算得出。按集中力作用了來考慮，支座負彎矩Mp1=-PL/8，按均布荷載作用來考慮，支座負彎矩Mq1=-qL2/12，因兩端完全對稱，兩端負彎矩相等。跨中正彎矩Mq2=qL2/24。將以上兩部分予以疊加得到：支座負彎矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL2/12)=-PL/8-qL2/12跨中正彎矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/242-7支座處彎矩值計算:M1=-PL/8-qL2/12=(-1643.32×9.2)/8-（164.3×9.22）/12=3048kNm3-6支座處彎矩值計算:Mp1=-PL/8-qL2/12=(-1553.02×9.2)/8-（38.9×9.22）/12=-2060kNm4-5支座處彎矩值計算:Mp1=-PL/8-qL2/12=(-1286.91×9.2)/8-（4.7×9.22）/12=-1512kN1-2跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(1643.32×9.2)/8+（164.3×9.22）/24=1890+580=2470kN2-3跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(-1553.02×9.2)/8+（38.9×9.22）/24=1890+137=2280kN3-4跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(-1286.91×9.2)/8+（4.7×9.22）/24=1479+16=1495kNm4-5跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(493.03×9.2)/8+（1.24×9.22）/24=1890+137=570.95kN截面有效高度：單排布筋時，將邊跨跨中彎矩及第一內支座彎矩乘以1.2，支座的彎矩值為得到設計彎矩值，見表5-1所示。表5-1JCL-3中彎矩和支座彎矩截面支座234567M(kNm)-3048-2060-1512-1512-2060-3048彎矩設計值(kNm)-3657-2472-1814-1814-2472-3657截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)247022801495571149522802470彎矩設計值(kNm)296427361794685179427362964為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表5-2所示。表5-2JCL-3筋計算截面跨中支座1234567彎矩設計(kNm)29643048206015121512206030480.0930.0990.0750.0570.0570.0750.0990.0980.1040.0780.0590.0590.0780.1043422363227242060206027243632選配鋼筋（）725825625525525625825實際鋼筋面積（）3436392729452454245429453927配筋率0.38%0.44%0.33%0.27%0.27%0.33%0.44%計算結果表明，ξ均小于0.35，符合塑性內力重分布的設計原則；同時ρ>ρ5.3.2JCL-4筋計算按集中力P的作用考慮，支座負彎矩Mp1=-PL/8，按均布荷載q的作用來考慮，支座負彎矩Mq1=-qL2/12，因兩端完全對稱，兩端負彎矩相等。跨中正彎矩Mq2=qL2/24。將以上兩部分予以疊加得到：支座負彎矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL2/12)=-PL/8-qL2/12跨中正彎矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/242-7支座處彎矩值計算:M1=-PL/8-qL2/12=(-1386×9.2)/8-（35.9×9.22）/12=-1593-127=-1720kN3-6支座處彎矩值計算:Mp1=-PL/8-qL2/12=(-2426×9.2)/8-（25×9.22）/12=-2789-88=2877kN4-5支座處彎矩值計算:Mp1=-PL/8-qL2/12=(-1834×9.2)/8-（4.9×9.22）/12=-2109-17=-2126kN1-2跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(1386×9.2)/8+（35.9×9.22）/24=1593+63=1656kN2-3跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(2426×9.2)/8+（25×9.22）/24=2789+44=2833kN4-5跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(2287×9.2)/8+（6.9×9.22）/24=1479+16=1495kN3-4跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(1834×9.2)/8+（4.9×9.22）/24=2109+8=2117kN將邊跨跨中彎矩及第一內支座彎矩乘以1.2，得到設計彎矩值，見表5-3所示。表5-3JCL-4中彎矩和支座彎矩截面支座234567M(kNm)-1720-2877-2126-2126-2877-1720彎矩設計值(kNm)-2064-3452-2551-2551-3452-2064截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)1656283321171495211728331656彎矩設計值(kNm)1987339925401794254033991987為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中的配筋取跨中的最大彎矩的設計值進行配筋計算；支座的配筋均選用相同的配筋。配筋的計算過程見表5-4所示。 表5-4JCL-4筋計算截面跨中支座234567彎矩設計(kNm)2833206434522126212634522833α0.11650.11720.0880.0680.0680.0880.1172ξ=10.1240.1250.0920.070.070.0920.125A4330436432122444244432124364選配鋼筋（mm2）925925725525525725925實際鋼筋面積（mm4418441834362454245434364418計算結果表明，均小于0.35，符合塑性內力重分布的設計原則；同時，故符合要求。5.3.3JCL-1配筋計算按集中力P的作用考慮，支座負彎矩Mp1=-PL/8，按均布荷載q的作用來考慮，支座負彎矩Mq1=-qL2/12，因兩端完全對稱，兩端負彎矩相等。跨中正彎矩Mq2=qL2/24。將以上兩部分予以疊加得到：支座負彎矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL2/12)=-PL/8-qL2/12跨中正彎矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24B支座處彎矩值計算:M1=-PL/8-qL2/12=(-2205×2.1)/8-（209.4×2.12）/12=-662kNmC支座處彎矩值計算:Mp1=-PL/8-qL2/12=(-2672×2.1)/8-（187×2.12）/12=-735kNA-D跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(2205×2.1)/8+（164.3×2.12）/24=608kND-E跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(2672×2.4)/8+（38.9×2.42）/24=721kNE-H跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(2217×2.1)/8+（27.3×2.12）/24=1479+16=591kN截面有效高度：雙排布筋時。計算配筋面積時，采用彎矩設計值，即分別對橫梁與縱梁進行配筋計算，計算時邊跨跨中彎矩及第一內支座彎矩乘以1.2，見表5-5所示。表5-5JCL-1跨中彎矩和支座彎矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-662-735608721591彎矩設計值(kNm)-795-880729865709為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中的配筋取跨中的最大彎矩的設計值進行配筋計算；支座的配筋均選用相同的配筋。配筋的計算過程見表5-6所示。表5-6JCL-1配筋計算截面跨中支座BC彎矩設計(kNm)8657958800.1560.1150.1230.1710.1230.1325868.7.4221.44530.0選配鋼筋（）625+822625+422625+522實際鋼筋面積（）598644664846配筋率0.67%0.50%0.54%計算結果表明，均小于0.35，符合塑性內力重分布的設計原則；同時，故符合要求。5.3.4JCL-2筋計算按集中力P的作用考慮，支座負彎矩Mp1=-PL/8，按均布荷載q的作用來考慮，支座負彎矩Mq1=-qL2/12，因兩端完全對稱，兩端負彎矩相等。跨中正彎矩Mq2=qL2/24。將以上兩部分予以疊加得到：支座負彎矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL2/12)=-PL/8-qL2/12跨中正彎矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24B支座處彎矩值計算:M1=-PL/8-qL2/12=(-3644×2.1)/8-（27.3×2.12）/12=-966kNC支座處彎矩值計算:Mp1=-PL/8-qL2/12=(-4579×2.1)/8-（106.6×2.12）/12=-1240kNA-D跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(3644×2.1)/8+（27.3×2.12）/24=911kND-E跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(4797×2.4)/8+（174.85×2.42）/24=1220kNE-H跨中正彎矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL2/24=(3659×2.1)/8+（106.6×2.12）/24=1479+16=970kN將邊跨跨中彎矩及第一內支`座彎矩乘以1.2，得到設計彎矩值，見表5-7所示。表5-7JCL-2跨中彎矩和支座彎矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-966-12409111220970彎矩設計值(kN*m)-1160-1488109314641164為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表5-8所示。表5-8JCL-2跨中彎矩和支座彎矩截面跨中支座ABC彎矩設計值(kNm)146411601488α0.2580.1920.197ξ=10.3040.2150.222A1043373797619續5-8JCL-2跨中彎矩和支座彎矩截面跨中支座ABC選配鋼筋（mm2）172812281328實際鋼筋面積（）1046873898005配筋率1.16%0.82%0.89%計算結果表明，均小于0.35，符合塑性內力重分布的設計原則；同時，故符合要求。5.4箍筋的計算基梁采用C30混凝土，ft=1.43N/mm20.25V最小配箍率：ρsvmin=0.24按構造的要求，當梁的寬度b>400mm時,并且同一層內的縱向的受壓鋼筋大于3根時，應配置符合箍筋，對于截面高度大于800mm的梁，并且其箍筋直徑不宜小于8mm。5.4.1次梁箍筋配筋計算（1）JCL-1箍筋計算梁JL1的最大剪力為：V=1643.2kN，則：0.25故截面尺寸滿足抗剪要求。V應由計算確定腹筋用量。n選用四肢箍（n=4）10箍筋，，則箍筋間距：s=按構造配筋，最終箍筋選410@250，則：ρ因此，滿足最小配箍率要求。（2）JCL-2筋計算梁JCL-2的最大剪力為：V=1211kN，于是：0.25故截面尺寸滿足抗剪要求。V應由計算確定腹筋用量。n選用四肢箍（n=4）10箍筋，Asvl=78.5mms=按構造配筋，最終箍筋選410@250，則：ρ因此，滿足最小配箍率要求。5.4.2主梁箍筋配筋計算（1）JCL-3筋計算梁JCL-3的最大剪力為：V=1657kN。于是：0.25故截面尺寸滿足抗剪要求。V應由計算確定腹筋用量。n選用四肢箍（n=4