1.凝汽式電廠的單元機組按壓力的不同可分為（亞臨界）、（超臨界）、（超超

臨界機組）0

2.凝汽器根據冷卻介質的不同又可分為（濕冷）機組和（空冷）機組。

3.單元機組中的鍋爐有（汽包鍋爐）和（直流鍋爐）兩種，制粉系統有（中間儲

倉式）和（直吹式）兩種，燃燒方式重要可分為（四角切圓燃燒）和（對沖燃燒）。

4.水蒸汽的臨界壓力為（22.12）MPa、臨界溫度為（374.15）℃。

5.空冷系統有（直接空冷系統）、（帶混合式凝汽器的間接空冷）系統和（帶表

面式凝汽器的間接空冷）系統。

6.自然循環鍋爐的汽水流動重要依靠（下降管內水的平均密度與水冷壁內汽

水混合物的平均密度差）而進行，由于它們的密度差導致一定的流動壓頭，從而

使蒸發受熱面內工質達成往復循環流動。

7.直流鍋爐的循環倍率為（1）。

8.超臨界600MW機組與亞臨界600MW機組相比效率約提高（2%?3%）,煤耗約

減少（8?10g/kWh）。

9.為保護高壓排汽端，避免高壓排汽溫度過高，高壓調節級后壓力與高壓缸

排汽壓力之比要大于（1.7）,高壓缸排汽溫度不大于（427）七。

10.超臨界直流鍋爐啟動時規定保證從啟動到MCR全過程的安全性，防止亞

臨界參數下的（膜態沸騰）和超臨界參數下的（管壁超溫）以及沿寬度方向上的（溫

度偏差）。

11.凝汽式單元機組中的鍋爐按其工質的流動方式可分為（汽包鍋爐）和（直流

鍋爐），汽包鍋爐又可分為（自然循環爐）和（控制循環爐）。

12.600MW機組鍋爐的制粉系統基本上采用（直吹式）制粉系統。

13.直流鍋爐汽溫調節的重要方式是調節（燃料量/給水量）之比，輔助手段是

（噴水減溫）或（煙氣側調節）。以分離器中（中間點溫度）作為超前信號。

14.直流鍋爐低負荷運營時，給水流量和壓力減少，受熱面入口的工質欠焰

增大，容易發生（水動力不穩定）。為防止（水動力不穩定性）的發生，水冷量入

口需要安裝節流圈，使受熱強的管子內的工質流量增大，并改變省煤段和蒸發

段的阻力比值。

15.變壓運營的超臨界參數直流鍋爐，在亞臨界壓力低干度區也許出現（膜態

沸騰）；在近臨界壓力高干度區一定出現（蒸干）現象；在超臨界壓力范圍內也許出

現（類膜態沸騰）。

16.超臨界參數直流鍋爐啟停速度和變負荷速度受過熱器出口集汽聯箱的（熱

應力）限制，但重要限制因素是汽輪機的（熱應力）和（脹差）。

17.亞臨界參數到超臨界參數轉變中，對機組效率的影響重要來自于（壓力）

的提高;而從超臨界參數到超超臨界參數的轉變中，（溫度）的提高對于機組效率

的影響要比（壓力）提高的影響大得多。

18.汽輪機所能發出的最大功率重要決定于通過汽輪機的（最大流量），而汽

輪機的（最大流量）又決定于末級葉片的（通流能力）。

19.大容量汽輪機背壓在4.4?5.4kPa的范圍內，背壓每變化IkPa熱耗率

就變化（0.7%）o

20.汽輪機葉片的（阻尼）和（剛度）是控制葉片顫振的兩個重要參數。

21.鍋爐一、二次風率的大小重要由（燃料特性）決定。

22.超臨界壓力鍋爐啟動時要有一定的啟動流量，原則上在可靠冷卻前提下

質量流量盡量選得小些，通常為（25%?35%）MCR。

23.直流鍋爐規定的給水品質高，在啟動階段要對鍋爐的受熱面及汽水系統

管道應進行化學清洗，避免（Fe203）等固體顆粒對汽輪機動葉片和靜葉片導致侵

蝕。

24.發電機進相運營時，要防止發生（定子端部）過熱。

25.直接空冷式汽輪機以如下6個特性工況點作為其特性：設計工況點功率

Na、年平均功率N、額定出力點c的功率Nr、阻塞背壓點d的連續最大功率

Nm、裕量特性點e的最大計算功率No、安全工況點f的最小功率Nf,其功率

大小排列順序為：（No>Nm>Na>N>Nr>Nf）o

26.汽輪機組的高中壓缸采用雙層缸結構，在夾層中通入（壓力和溫度）較低

的蒸汽，以減小多層汽缸的（內外溫差）和（熱應力）。

23.鍋爐的化學清洗一般分為（酸洗）、（堿洗）兩種。

24.過熱器的熱偏差重要是受熱面（吸熱不均）和蒸汽（流量不均）、及設計安

裝時（結構不均）所導致的。

25.空氣預熱器的作用是運用鍋爐尾部煙氣的（余熱）加熱燃燒用的（空氣）。

26.省煤器的作用是運用鍋爐尾部煙氣的（余熱）加熱鍋爐（給水）。

27.自然循環鍋爐水冷壁引出管進入汽包的工質是（汽水混合物）。

28.直流鍋爐水冷壁的流動阻力所有要靠給水泵來克服，水冷壁阻力約占所

有阻力的（25%?30%）。

29,直流鍋爐啟動時約有（30%）額定流量的工質通過水冷壁并被加熱，為了

回收啟動過程的工質和熱量，并保證低負荷運營時水冷壁管內有足夠的（最小

質量流速），直流鍋爐需要設立專門的（鍋爐啟動系統）o

30.直流鍋爐系統中的汽水分離器在低負荷時起（汽水分離）作用并維持一定

的水位，在高負荷時切換為（純直流運營），汽水分離器做為（通流承壓部

件）。

31.直流爐為了達成較高的重量流速，必須采用（小）管徑水冷壁。

32.直流爐熱慣性小，使快速啟停的能力進一步提高。但使水冷壁對熱偏差

的敏感性增強。當煤質變化或爐內火焰偏斜時，各管屏的熱偏差（增大），進而

導致工質流動不穩定或（管壁超溫）。

33.直流爐低負荷運營時，由于給水流量減少，水冷壁流量分派（不均勻性

增大）；壓力減少，汽水比容（變化增大）。

34.600MW汽輪機在低壓排汽缸上布置噴水減溫裝置的目的是防止（排氣缸

過熱），運營中也許產生的隱患是（末級葉片水蝕）。

35.超臨界600MW機組可采用定壓運營、滑壓運營及定一滑一定等多種運

營模式。一般來說，滑壓起始點由鍋爐（最低不投油穩燃）壓力擬定，終止點則

可根據機組經濟性來決定。

36.發電機采用水氫氫冷卻方式：定子繞組（水內冷）、（定子鐵心及端部結構

件）氫氣表面冷卻、轉子繞組為（氣隙取氣、徑向斜流）式氫內冷。

37.發電機轉子由（轉軸）、（轉子繞組）、轉子繞組的電氣連接件、護環、中

心環、風扇、聯軸器和（阻尼系統）等部件組成。

38.發電機型號QFSN-600-2所代表的意義是QF—（汽輪機拖動的發電機）；S

一（定子繞組水內冷）；N一（轉子繞組氫內冷）；600-（額定功率600MW）；2一（極數

為2,即一對極）。

39.發電機的有功負荷除受（負荷曲線）及（機、爐工況）限制外，還必須控制

運營參數在（P-Q曲線）的限額范圍內。

40.發電機氫氣進風溫度一般運營在（40?48。（2）之間，其溫度應低于發電機

相應的（進水溫度），氫氣進風溫度低于（40。0或高于（50。0報警。

41.（鐵芯）和（繞組）是變壓器進行電磁能量轉換的有效部分，稱為變壓器的

器身。

42.變壓器油在變壓器中起到（冷卻介質和散熱）和（絕緣介質）的作用。#10

變壓器油表達（其凝固點是-10℃）。

43.油浸式變壓器按照冷卻方式可分為以下幾類：（油浸自冷式）、（油浸風冷

式）、（逼迫油循環風冷式）、（逼迫油循環水冷式）等。

44,變壓器冷卻器與油泵之間的流量指示器，其內部的葉片轉動是運用磁耦

合器傳輸給外部指針，以指示油流的（流量）和（方向）。

45.離相封閉母線是一種密閉管道，當停機或空氣濕度大時，其內部容易產

生（結露）現象，從而減少母線的（絕緣性能），甚至也許誘發單相接地事故，給

電廠的安全運營帶來隱患。

46.從電廠投資以及運營熱經濟性角度考慮，現階段超超臨界機組采用（一次）

再熱比較適宜。

47.大容量機組的布置有單軸式和雙軸式，隨著國內外汽輪機制造業的不斷

發展，已逐步統歷來（單軸）方向發展。

48.按傳熱方式不同，回熱加熱器可分為（表面式）和（混合式）兩種。

49.備用冷油器的進口油門（關閉），出口油門（啟動），冷卻水入口門（關

閉），出口門（啟動）、油側排空門啟動，見油后關閉。

50.泵的汽蝕余量分為（有效汽蝕余量）、（必須汽蝕余量）。

51泵的種類有（往復式）、（齒輪式）、（噴射式）和（離心式）等。

52.表面式凝汽器重要由（外殼）、（水室端蓋）、（管板）、以及（冷卻水管）組

成,°

53.采用給水回熱循環，減少了凝汽器的（冷源損失）。

54.初壓力越（高），采用變壓運營經濟性越明顯。

55.除氧器按運營方式不同可分為（定壓運營）、（滑壓運營）。

56.除氧器為混合式加熱器，單元制發電機組除氧器一般采用（滑壓運營）。

57.大機組的高壓加熱器因故不能投入運營時，機組應相應（減少）出力。

58.大型機組充氫一般采用（中間介質置換法）。

59.當離心泵的葉輪尺寸不變時，水泵的流量與轉速（一）次方成正比，揚程

與轉速（二）次方成正比

60.換熱的基本方式有（導熱）、（對流）、（輻射）。

61.回熱循環的熱效率，隨著回熱級數的增長而（增長）。

62.火力發電廠典型的熱力過程有（等溫過程）、（等壓過程）、（等容過程）和

（絕熱過程）。

63.火力發電廠中的汽輪機是將（熱能）轉變為（機械能）的設備。

64.若給工質加入熱量，則工質?。ㄔ鲩L）。若從工質放出熱量，則工質?。p

?。?。

65.提高機組（初參數），減少機組（終參數）可以提高機組的經濟性。

66.用中間再熱循環可提高蒸汽的終（干度），使低壓缸的蒸汽（濕度）保證在

允許范圍內。

67.汽輪機葉頂圍帶重要的三個作用是增長（葉片剛度）、調整（葉片頻率）、

防止（級間漏汽）。

68.主汽閥帶有預啟閥，其作用是減少（閥碟前后壓差）和機組啟動時控制（轉

速）和（初負荷）。

69.汽機油循環倍率是指1小時內在油系統中的循環次數，一般規定油的循

環倍率在（8—10）的范圍內。

70.加熱器的端差是指（蒸汽飽和溫度）與加熱器（出水溫度）之間的差值。

71.抗燃油是被用來作為（調節系統）用油的。

72.有一測溫儀表，精確度等級為0.5級，測量范圍為400—6001,該表的

允許誤差是（±1℃）。

73.對中間再熱機組各級回熱分派，一般是增大高壓缸排汽的抽汽，減少再

熱后74.第一級抽汽的壓力，這樣做的目的是（減少給水回熱加熱過程中不可逆

損失）。

機組帶部分負荷運營，為提高經濟性，規定（部分）進汽，即（順序閥）控制方

式。

75.（熱效率）是熱力循環熱經濟性評價的重要指標。

76.流體在管道中的壓力損失分（沿程壓力損失）、（局部壓力損失）。

77.汽輪機在開停機過程中的三大熱效應為熱（應力）、熱（膨脹）和熱（變

形）。

78.直流鍋爐沒有（排污能力），正常運營時要保證汽水品質。

79.朗肯循環的工作過程是：工質在鍋爐中被（定壓加熱）汽化和（過熱）的過

程;過熱的蒸汽在汽輪機中（等端膨脹作功）；作完功的乏汽排入凝汽器中（定壓

凝結）放熱，凝結水在給水泵中絕熱（壓縮）。

80.純凝汽式發電廠的總效率為鍋爐效率、管道效率、（汽輪機相對內效

率）、（循環熱效率）、機械效率、（發電機效率）等項局部效率的乘積。

81.在能量轉換過程中，導致能量損失的真正因素是傳熱過程中（有溫差傳熱）

帶來的不可逆損失。

82.汽輪機機械效率是汽輪機輸給發電機的（軸端）功率與汽輪機（內）功率之

比。

83.其它條件不變，提高朗肯循環的初溫，則平均吸熱溫度（提高），循環效

率偎高）。

84.所謂配合參數，就是保證汽輪機（排汽濕度）不超過最大允許值所相應的

蒸汽的（初溫度）和（初壓力）。

85.提高蒸汽初溫度受（動力設備材料強度）的限制，提高蒸汽初壓力受（汽輪

機末級葉片最大允許濕度）的限制。

86.再熱機組旁路系統事實上是再熱單元機組在機組（啟）、（停）或（事故）情

況下的一種（調節）和（保護）系統。

87.影響汽輪發電機組經濟運營的重要技術參數和經濟指標有（汽壓），（汽

溫），真空度，（給水溫度），汽耗率，循環水泵耗電率，高壓加熱投入率，凝汽

器（端差），凝結水（過冷度），汽輪機熱效率等。

88.火力發電廠的汽水損失分（內部損失）和（外部損失

89.干度等于（干飽和蒸汽）的質量與（整個濕蒸汽）的質量的比值。

90.在汽輪機中根據汽封所處的位置可分為（軸端）汽封、（隔板）汽封和圍帶

汽封。

91.等離子點火技術的基本原理是以大功率（電?。┲苯狱c燃（煤粉）。

92.影響等離子點火器點火的因素重要有（煤粉濃度）、（一次風速）、（空氣介

質的質量）、（煤質）、（點火能量）。

93.超臨界直流鍋爐水平煙道內按照煙氣流動方向，依次布置了（高溫再熱器）

和（高溫過熱器）。

94.超臨界直流鍋爐末級過熱器受熱面（逆）流布置，高溫再熱器受熱面（順）

流布置。

95.引風機調節方式為（電動入口靜葉）調節，送風機調節方式為（液壓動葉）

調節.

96.等離子點火技術的基本原理是（以大功率電弧直接點燃煤粉）。

97.等離子燃燒系統由（點火系統）和（輔助系統）兩大部分組成。

98.吹灰控制系統有四種狀態：（模擬、自動、遠操、近操）。

99.運營中影響煤粉細度的因素重要是（煤質）、（磨煤出力）、（風量）、（碾磨

壓力）和（分離器擋板開度），煤粉細度的調整重要是通過改變（分離器的折向擋

板開度）來完畢的。

100.預熱器的漏風分（直接漏風）和（攜帶漏風）兩種。

101.鍋爐風煙系統按（平衡通風）設計，系統的（平衡點）發生在爐膛中，空氣

側的系統部件設計為（正壓運營），煙氣側系統部件設計為（負壓運營

102.風煙系統涉及（風系統）和（煙氣系統），風系統涉及（一次風系統）、（二

次風系統）、（密封風系統）、（火檢冷卻風系統）。

103.預熱器進口聯絡風道重要是為了（平衡兩臺送風機出口風壓），預熱器出

口聯絡風道重要是為了（平衡兩側大風箱的風壓）。

104.煤粉燃燒過程中生成N0X三種機理（熱力型）、（瞬間型）、（燃料型）。

105.干度等于（干飽和蒸汽）的質量與（整個濕蒸汽）的質量的比值。

106.發電機正常運營頻率應保持在（50）Hz,允許變化范圍為（±0.2）Hz,可以

按額定容量連續運營。頻率變化時，定子電流、勵磁電流及各部分溫度不得超

過（額定值。）。

107.除氧器在滑壓運營時易出現（自生沸騰）和（返氧現象）。

108.除氧器在運營中，由于（機組負荷）、（蒸汽壓力）、（進水溫度）、（水位

變化）都會影響除氧效果。

109.除氧器在運營中重要監視（壓力）、（水位）、（溫度）、（溶氧量）。

110.當汽輪發電機組達成某一轉速時，機組發生劇烈振動，當轉速離開這一

轉數值時振動迅速減弱以致恢復正常，這一使汽輪發電機組產生劇烈振動的轉

速，稱為汽輪發電機轉子的（臨界轉速）。

111.在汽輪機中根據汽封所處的位置可分為（軸端）汽封、（隔板）汽封和圍帶

汽封。

1.液體和固體分子間互相吸引的力為（C）o

A、摩擦力；B、內聚力；C、附著力；D、撞擊力；

2.蒸汽在節流過程前后的焙值（D）。

A、增長；B、減少；C、先增長后減少；D、不變化。

3.在流速較小，管徑較大或流體粘滯性較大的情況下（A）的流動。

A、才發生層流狀態；B、不會發生層流狀態；

C、不發生紊流狀態；I）、才發生紊流狀態；

4.粘度隨溫度升高變化的規律是（C）?

A、液體和氣體粘度均增大；B、液體粘度增大，氣體粘度減小；

C、液體粘度減小，氣體粘度增大；D、液體和氣體粘度均減小。

5.直流鍋爐的中間點溫度控制不是定值，隨：（B）

A、機組負荷的增大而減小B、機組負荷的增大而增大

C、火焰中心位置的升高而減少D、減溫水量的增大而減小

6.水的臨界狀態是指（C）。

A、壓力18.129MPa、溫度174.15℃；B、壓力20.129MPa、溫度274.15℃；

C、壓力22.129Mpa、溫度374.15℃；D、壓力24.1293Mpa、溫度

474.15℃o

7.火力發電廠重要采用自然循環、逼迫循環鍋爐、（D）、復合循環鍋爐。

A、層燃鍋爐；B、固態排渣鍋爐；C、液態排渣鍋爐；D、直流鍋爐。

8.火力發電廠排出的煙氣會導致大氣的污染，其重要污染物是（A）。

A、二氧化硫；B、粉塵；C、氮氧化物；D、微量重金屬。

9.（C）是煤的組成成分中發熱量最高的元素。

A、碳；B、硫；C、氫；D、氧。

10.煤中氫的含量大多在（A）的范圍內。

A、3%?6%；B、6%-9%；C、9%~12%；D、12%?15%。

11.理論計算表白，假如鍋爐少用現蒸發量的再熱減溫噴水，機組循環熱效

率可提高（B）0

A、0%；B、0.2%；C、0.8%；D、1.5%0

12.油品的危險等級是根據（A）來劃分的，閃點在45（以下為易燃品，

45℃以上為可燃品，易燃品防火規定高。

A、閃點；B、凝固點；C、燃點；D、著火點。

13.隨著鍋爐容量的增大，散熱損失相對（B）。

A、增大;B、減??；C,不變；D、不能擬定。

14.隨著鍋爐參數的提高，過熱部分的吸熱量比例（B）0

A、不變；B、增長；C、減少；D、按對數關系減少。

15.超臨界壓力直流鍋爐，由于不存在蒸發受熱面，因此，工質液體吸熱量

所占比例較大，約占總吸熱量的（B）,其余為過熱吸熱量。

A、20%；B、30%；C、40%；D、50%□

16.由于循環硫化床鍋爐的燃燒溫度較低，一般為（B）o因此，有助于脫硫

和減少NOx的排放。

A、750?850℃；B、850-950℃；C、950?1050℃；D、1050~1150℃o

17.直流鍋爐為了達成較高的重量流速，必須采用（B）水冷壁。

A、大管徑；B、小管徑；C、光管；D、鰭片式。

18.循環硫化床鍋爐是在（C）鍋爐燃燒技術基礎上發展起來的。

A、固定床；B、鏈條爐；C、鼓泡床；D、煤粉。

19.隨著鍋爐壓力的逐漸提高，它的循環倍率（C）。

A、固定不變；B、逐漸變大；C、逐漸減??；D、忽然增大。

20.尾部煙道調節擋板通常安裝在（C）0

A、高溫過熱器與低溫過熱器之間；B低溫過熱器與省煤器之間；C.省煤器與

空氣預熱器之間；D.空氣預熱器與靜電除塵器之間。

21.汽輪機調速系統的執行機構為（C）。

A.同步器;B.主油泵;C.油動機;D.調節汽門。

22.采用中間再熱的機組能使汽輪機（C）

A、熱效率提高，排汽濕度增長B、熱效率提高，沖動汽輪機容易C、熱效

率提高，排汽濕度減少

23.調速汽門的重疊度一般為（B）。

A、3%；B,10%；C、30%o

24.大型機組的供油設備多采用（A）。

A、離心式油泵;B、容積式油泵;C、軸流泵。

1.液體和固體分子間互相吸引的力為（C）O

A、摩擦力；B、內聚力；C、附著力；D、撞擊力；

2.蒸汽在節流過程前后的焰值（D）o

A、增長；B、減少；C、先增長后減少；D、不變化。

3.在流速較小，管徑較大或流體粘滯性較大的情況下（A）的流動。

A、才發生層流狀態；B、不會發生層流狀態；

C、不發生紊流狀態；D、才發生紊流狀態；

4.粘度隨溫度升高變化的規律是（C）。

A、液體和氣體粘度均增大；B、液體粘度增大，氣體粘度減??；

C、液體粘度減小，氣體粘度增大；D、液體和氣體粘度均減小。

5.直流鍋爐的中間點溫度控制不是定值，隨：（B）

A、機組負荷的增大而減小B、機組負荷的增大而增大

C、火焰中心位置的升高而減少D、減溫水量的增大而減小

6.水的臨界狀態是指（C）。

A、壓力18.129MPa,溫度174.15℃；B、壓力20.129MPa,溫度274.15℃；

C、壓力22.129Mpa、溫度374.15℃；D、壓力24.1293Mpa、溫度

474.15℃o

7.火力發電廠重要采用自然循環、逼迫循環鍋爐、（D）、復合循環鍋爐。

A、層燃鍋爐；B、固態排渣鍋爐；C、液態排渣鍋爐；D、直流鍋爐。

8.火力發電廠排出的煙氣會導致大氣的污染，其重要污染物是（A）o

A、二氧化硫；B、粉塵；C、氮氧化物；D、微量重金屬。

9.（C）是煤的組成成分中發熱量最高的元素。

A、碳；B、硫；C、氫；D、氧。

10.煤中氫的含量大多在（A）的范圍內。

A、3%-6%；B、6%-9%；C、9%~12%；D、12%?15%。

11.理論計算表白，假如鍋爐少用1%蒸發量的再熱減溫噴水，機組循環熱效

率可提高（B）0

A、0%；B、0.2%；C、0.8%；D、1.5%0

12.油品的危險等級是根據（A）來劃分的，閃點在45七以下為易燃品，

45℃以上為可燃品，易燃品防火規定高。

A、閃點；B、凝固點；C、燃點；D、著火點。

13.隨著鍋爐容量的增大，散熱損失相對（B）。

A、增大;B、減??；C、不變；D、不能擬定。

14.隨著鍋爐參數的提高，過熱部分的吸熱量比例（B）。

A、不變；B、增長；C、減少；D、按對數關系減少。

15.超臨界壓力直流鍋爐，由于不存在蒸發受熱面，因此，工質液體吸熱量

所占比例較大，約占總吸熱量的（B）,其余為過熱吸熱量。

A、20%；B、30%；C、40%；D、50%□

16.由于循環硫化床鍋爐的燃燒溫度較低，一般為（B）。因此，有助于脫硫

和減少NOx的排放。

A、750?850℃；B、850?950℃；C、950?1050℃；D、1050~1150℃o

17.直流鍋爐為了達成較高的重量流速，必須采用（B）水冷壁。

A、大管徑；B、小管徑；C、光管；D、鰭片式。

18.循環硫化床鍋爐是在（C）鍋爐燃燒技術基礎上發展起來的。

A、固定床；B、鏈條爐；C、鼓泡床；D、煤粉。

19.隨著鍋爐壓力的逐漸提高，它的循環倍率（C）。

A、固定不變；B、逐漸變大；C、逐漸減小；D、忽然增大。

20.尾部煙道調節擋板通常安裝在（C）0

A、高溫過熱器與低溫過熱器之間；B低溫過熱器與省煤器之間；C.省煤器與

空氣預熱器之間；D.空氣預熱器與靜電除塵器之間。

21.汽輪機調速系統的執行機構為（C）o

A.同步器;B.主油泵;C.油動機;D.調節汽門。

22.采用中間再熱的機組能使汽輪機（C）

A、熱效率提高，排汽濕度增長B、熱效率提高，沖動汽輪機容易C、熱效

率提高，排汽濕度減少

23.調速汽門的重疊度一般為（B）0

A、3%；B、10%；C.30%o

24.大型機組的供油設備多采用（A）0

A、離心式油泵;B、容積式油泵;C、軸流泵。

25.發電機采用氫氣冷卻的目的是（B）

A、制造容易，成本低B、比熱值大，冷卻效果好C、不易含水，對發電機

的絕緣好

26.凝結水的過冷卻度一般（C）℃

A、2?5B、8?10C、<2

27.鍋爐腐蝕除了煙氣腐蝕和工質腐蝕外，尚有（B）。

A、汽水腐蝕；B、應力腐蝕；C、硫酸腐蝕；D、電化學腐蝕。

28.直流鍋爐蒸發受熱面的傳熱惡化是由（D）引起的。

A、泡狀沸騰；B、彈狀沸騰；C、柱狀沸騰；D、膜態沸騰。

29.600MW以上大容量的鍋爐水循環安全檢查的重要對象是（D）。

A、汽水分層;B、水循環倒流;C、下降管含汽;D、膜態沸騰。

30.直流鍋爐給水質量標準規定給水硬度（A）。

A、接近于零；B、不大于0.5umol/L；

C、不大于0.8umol/L；D、不大于1.0umol/L。

31.防止空氣預熱器低溫腐蝕的最主線的方法是（A）0

A、爐前除硫；B、管式空氣預熱器末級采用玻璃管；

C、低氧運營；D、暖風器投入，減少煙氣露點溫度。

32.運用煙氣再循環燃燒技術來控制NOx生成這一方法特合用于（A）的燃

料。

A、含氮量比較少;B、含氮量比較多；C、含氮量一般；D、含硫量較低。

33.由于部件連續在高溫和應力的共同作用下而導致的材質損傷是（B）。

A、疲勞損傷；B、蠕變損傷；C、腐蝕和磨損；D、酸性腐蝕。

34.鍋爐壽命的管理對象是鍋爐本體部分，需要監測的是（A）等部件。

A、汽包、聯箱、主蒸汽管道；B、水冷壁、過熱器、再熱器；

C、汽包、過熱器、再熱器、水冷壁；D、水冷壁、過熱器、再熱器、省煤

器。

35.電除塵器的電極使用的是（A）0

A、高壓直流電源；B、高壓交流電源；C