超高模板施工強度計算原理經過計算得到最大彎矩M=0.929kN.m經過計算得到最大支座F=11.296kN經過計算得到最大變形V=0.706mm頂托梁的截面力學參數為W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；1.1.1.頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.929×106/85333.3=10.88N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!1.1.2.頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×6729/(2×80×80)=1.577N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.6N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!1.1.3.頂托梁撓度計算最大變形v=0.706mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!1.2.模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.2.1.靜荷載標準值包括以下內容：1.2.1.1.腳手架的自重(kN)：NG1=0.142×13.800=1.961kN1.2.1.2.模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN1.2.1.3.鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×0.900×0.900=4.066kN經計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2+NG3)=6.189kN。1.2.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.500+2.000)×0.900×0.900=3.645kN1.2.3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ1.3.立桿的穩定性計算1.3.1.不考慮風荷載時立桿的穩定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=12.53kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——計算長度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——由長細比，為1600/16=100；ψ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到0.588；經計算得到σ=12530/(0.588×424)=50.271N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!1.3.2.考慮風荷載時立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw計算公式Mw=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.300×0.620×0.600=0.112kN/m2h——立桿的步距，1.20m；la——立桿迎風面的間距，0.90m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.112×0.900×1.600/16=0.070kN.m；風荷載產生的彎矩Mw=1.4×0.112×0.900×1.600×1.600/8-0.070×1.600/4=0.017kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2×6.189+0.9×1.4×3.645+0.9×1.4×0.017/0.900=12.044kN經計算得到σ=12044/(0.588×424)+17000/4491=51.700N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!1.4.風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載w=0.112×0.900×1.200=0.121kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力wv=1.200/0.900×0.121=0.161kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.121=0.201kN支撐架的步數n=11節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.201+(11