整體槽鋼框架卸料平臺施工方案編制人：審核人：批準人：編制單位：秦皇島市必玉文化廣場居住區（一期）3#、4#樓項目部一、工程概況詳見施工組織設計。二、編制依據1、建設工程施工安全技術操作規程；2、簡明施工計算手冊；3、建筑結構常用數據手冊（上、下）；4、施工圖紙。三、具體方案3#、4#樓主體施工到標高8.990時，原落地式卸料平臺不再使用，以上各層改用[16普通熱軋槽鋼焊成整體框架式卸料平臺，以方便各操作層材料的垂直倒運。項目部應安排架子工班組在每層澆筑混凝土前埋設鋼筋地錨。1、卸料平臺構造要求見下圖：2、卸料平臺的加工制作：選用[16普通熱軋槽鋼，其外形幾何尺寸如下：h=160mm,d=8.5mm,t=10mm,r=10mm平臺框架節點采用E43焊條附加10mm厚鋼板焊接，要求滿焊，焊縫高度不小于8mm,見平臺框架平面焊接制作圖。焊接制作時，必須由專業焊工進行操作，注意必須使槽鋼CD、AB、A1B1貫通，焊縫必須均勻飽滿，焊縫高度及寬度符合要求，不應有夾渣、焊件灼傷等缺陷。焊接制作完畢，清除焊渣，經項目部技術人員及監理單位檢查驗收合格后，表面刷防銹漆一道，焊縫部位刷兩道。3、平臺吊裝1）吊裝前準備：（1）吊裝前，應確認平臺安裝部位的外腳手架密目網已拆除，腳手架桿件無障礙，地錨位置準確，高度合適。（2）平臺防護欄桿配件已加工制作完畢，開孔位置準確，并經試組裝合格。（3）吊索裝置、配件已加工制作，規格、型號、幾何尺寸、物理性能符合本方案要求，并以準備到現場。2）平臺吊裝（1）吊裝時，利用平臺框架的四角吊環作為吊點，使框架大致保持平衡，在現場專業塔吊指揮人員的指揮下，緩慢起吊，起升到安裝層高度時，旋轉吊臂，由架子工站在腳手架及室內接應，將槽鋼兩個錨固端插入地錨內，調整平臺位置至合適，地錨處用木楔楔緊，并用釘子固定木楔。（2）鋼絲繩吊索安裝前，先不要釋放吊繩。平臺框架基本固定后，安裝吊索裝置，（見放大圖一、二），注意鋼絲繩卡固接點繩卡數量不少于4個，繩卡間距不應小于鋼絲繩直徑的6倍，最后一個繩卡距繩頭的長度不得小于140mm。繩卡滑鞍應在鋼絲繩承載時受力的一側，“U”形螺栓應在鋼絲繩的尾端，不得正反交錯。繩卡初次固定后，應待鋼絲繩受力后再度緊固，并宜擰緊到使兩繩直徑高度壓扁1/3，作業中應經常檢查緊固情況。調整花籃螺栓，使外側左右兩根鋼絲繩處于主要受力狀態，內側兩根鋼絲繩在平臺未加荷載時，保持不松弛即可。（３）在平臺框架平面內滿鋪腳手扳，并用10#鉛絲固定，然后安裝防護欄桿及密目網、擋腳板、限重牌等，注意平臺防護欄桿任何部位不能與腳手架拉結。安裝完畢后，再次檢查鋼絲繩張緊程度，應始終保持外側兩根鋼絲繩處于主受力狀態。使用過程中也應經常檢查調整。卸料平臺計算書：1、荷載計算:1)50mm厚木腳手板自重標準值：0.35KN/m2平臺腳手板自重:0.35KN/m2×2m×3m=2.1KN2)防護欄干自重：立桿：1.2m×9×38.4×10-3KN/m=水平桿：（2.1+3+2.1+0.8+0.8）m×2×38.4×10-3KN/m=0.676KN扣件：26×13.2×10-3KN=0.342KN套管底座：0.15m×9×81.8×10-3KN/m=3）槽鋼自重：20m×197.5×10-3KN/m=4）施工均布活荷載標準值：取3.0KN/m23.0KN/m2×2m×3m=18KN總荷載：（2.1+0.415+0.676+0.342+0.11+3.95）×1.2+18×1.4=34.3KN2、根據本方案構造，選用[16熱軋普通槽鋼，查建筑結構常用數據手冊（下）952頁：Ix=9.35×106（mm4）Wx=1.17×105（mm3）E=2.06×105N/mm21）槽鋼AB（A1B1）抗彎強度驗算：根據內力分析簡圖（一），作用于槽鋼AB、（A1B1）的線荷載設計值：q=34.3KN÷(2×1.94)m=6.778KN/m=8.84N/m支座反力：RB=RB1=qb(2a+b)/2l0=8.84×1.94×(2×1.555+1.94)/2×3.495=12.39KN跨中最大彎矩：Mmax=qb2(2a+b)2/8l02=8.84×1.942×106×(2×1.555+1.94)2×106/8×3.4952×106=8.84×3.7636×25.5025×106/97.7202=848.47×106/97.7202=8.68×106N·mm根據б=M/W=8.68×106N·mm/1.17×105（mm3）=83N/mm2＜f=205N/mm2結論安全；2）槽鋼AB（A1B1）撓度驗算（根據建筑結構常用數據手冊127頁）：∵x=l0/2=3.495/2＞a=1.555∴根據公式：W1=qb2l02(1.5-b2/l02)/48EI=8.848×1.942×106×3.4952×106(1.5-1.942×106/3.4952×106)／48×2.06×105×9.35×106=8.84×1.942×3.4952×10×(1.5-0.308)／48×2.06×9.35=4844/925=5.2367W2=W1+q(b-a)4/384EI=5.2367mm+8.84×(1.94-1.555)4×1012／384×2.06×105×9.35×10=5.2367mm+8.84×0.3854×10／384=5.2367mm+受彎構件的容許撓度[W]容=l/400=3495/400=8.7mmW2=5.237mm＜驗算結論安全。3）槽鋼CD的抗彎強度驗算：根據內力分析簡圖（二），槽鋼CD受槽鋼AB、A1B1向下的兩個集中壓力Ｆ，F=RB并與RB方向相反；則C、D點的支座反力RC=RD=F=RB=12.39KN跨中最大彎矩Mmax=Fa=12.39×103N×600mm=7.434×106N·mm根據б=M/W=7.3434×106N·mm/1.17×105（mm3）=63.5N/mm2＜f=205N/mm2結論安全；4）槽鋼CD的撓度驗算：Wmax=Fal02(3-4a2/l02)/24EI=12.39×103×600×28902×(3-4×6002/28902)/24×2.06×105×9.35×106=12.39×0.6×8.3521×2.957×10／462.264=1836／462.264=3.97受彎構件的容許撓度[W]容=l/400=2890/400=7.225mmW2=3.97mm＜驗算結論安全。3、鋼絲繩計算書：本方案平臺外端擬采用直徑17mm，6*19，公稱抗拉強度1850N/㎜2的鋼絲繩吊索按照本方案卸料平臺鋼絲繩吊索構造要求，槽鋼平臺框架自外墻皮伸出3400mm，外端鋼絲繩吊索高度采用2600mm，θ=37°，結合圖（二）及以上計算則TC×sinθ=-RC作用在鋼絲繩上的拉力TC=TD=RC/sinθ=12.39KN/sin37=20.59KN[Fg]=αFg/K式中[Fg]——鋼絲繩的允許拉力（KN）；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（KN）；查簡明施工計算手冊642頁，Fg=200KNа-換算系數，а取0.85（按照直徑17㎜6×19選用）K-鋼絲繩的安全系數，取K=7[Fg]=0.85×200/7=24.2KN>TC=20.59KN結論安全。同樣根據Σx=0則TN=-TC×cosθ=16.56KN≤f即槽鋼AB、(A1B1)延桿軸方向受壓，根據壓彎構件強度計算公式：б=N/An±M/xWnx≤f查常用結構數據手冊952頁、1021頁:An=25.16×102mmx=1.05（截面塑性發展系數）則б=N/An±M/xWnx=16.56×103/2.516×103+8.68×106/1.05×1.17×105（mm3）=7.68+79=86.68N/mm2＜205N/mm2軸心受壓穩定性驗算:根據N/ΨA±M/xWnx≤fλ=l/i(查建筑結構常數據手冊952頁i=6.10×10mm)=3495/6.10×10=57.3查表b類截面軸心受壓穩定系數（建筑結構常用數據手冊1010頁）Ψ=0.823則：N/ΨA±M/xWnx=16.56×103/0.823×2.516×103+8.68×106/1.05×1.17×105=8+79=87N/mm2＜205N/mm2結論安全。為防止平臺框架受軸向力向內側滑移，應在外墻與槽鋼交接處焊-（b+15）×100×10鋼板，焊縫不小于6mm,要求滿焊（見平臺吊索側立面示意圖）。4、連接螺桿及螺栓（花籃螺栓）承載力計算：連接螺桿擬選用Φ16鋼筋套絲連接，連接點采用Q235普通C級螺栓。1）螺桿按照軸心受拉計算：根據б=N/An=20.59×103N/3.14×82=102.5N/mm2＜f=205N/mm2結論：可以選用Φ16連接螺桿。２）螺栓（花籃螺栓）：根據建筑結構常