歡迎閱讀本文檔，希望本文檔能對您有所幫助!歡迎閱讀本文檔，希望本文檔能對您有所幫助!感謝閱讀本文檔，希望本文檔能對您有所幫助!感謝閱讀本文檔，希望本文檔能對您有所幫助!歡迎閱讀本文檔，希望本文檔能對您有所幫助!感謝閱讀本文檔，希望本文檔能對您有所幫助!寧波市網(wǎng)球核心一、二期工程模板支架施工專項方案體例人職務(稱)考核人職務(稱)同意人職務(稱)同意部分(章)體例日期二OO八年十月寧波市網(wǎng)球核心核心賽場模板支架施工專項計劃一、工程概略：寧波網(wǎng)球核心位于鄞州核心城區(qū)的文苑路東面，文華路南面；有核心賽場、網(wǎng)球館、泅水館三棟單體修建構(gòu)成。核心賽場修建平面為圓形，直徑84.6m，修建高度20.245m，修建面積構(gòu)造為鋼構(gòu)造桁架(要緊承載屋蓋零碎)，裝備裝備用房跟不雅眾席看臺等均為三層(部分四層)現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，此中不雅眾席看臺為弧形梯階式鋼筋混凝土樓蓋；鋼筋混凝土主框架平面按15度安排，共24軸，±0.000相稱于黃海高程3.85m，二層層高(最高處)4.83m，三層層高(最高處)4.16m，設四處后澆帶，分不于A3軸~A4軸，A10軸~A11軸，A15~A16軸，A22~A23軸之間，施工時當前澆帶間為施工段，在模板與支架施工時須逾越相鄰軸線，并構(gòu)成獨平面系。梁最年夜跨度均不年夜于8m。本工程一切框架砼均為寧波華基公司供應的商品砼。鋼筋混凝土構(gòu)件的斷面：1)柱(KZ)：800×600、700×600、600×600、500×600、500×500、@600；LZ：500×500、300×300；2)框架梁：(KL)：300×500、300×800、400×500、500×600、500×700、600×700、600×800，此中不雅眾席看臺梁為歪梁；3)梯階式看臺梁(KTL)：200×300、200×320、200×560、200×720、200×760跟80厚板構(gòu)成；4)樓蓋板的板厚為：100、120、180；5)核心賽場主進口樓梯三處,分不設于A5軸，A13軸、A19軸；現(xiàn)澆板式混凝土(2B9)：板厚180、標高-0.47~4.7m(二層以上)，其他通往看臺的小樓梯五處(2#,3#樓梯略)。綜合上述概略本單體工程的構(gòu)件方法跟規(guī)格較為龐雜，故本計劃選擇有代表性的較年夜構(gòu)件以最倒霉情況進展針對性的模板支架計劃體例。二、計劃盤算按照1、工程計劃圖紙2,《修建施工扣件式鋼管足手架平安技巧標準》(JGJ130-2001)3,《砼構(gòu)造工程施工及驗收標準》(GB50204-2002)4、《修建地基根底計劃標準》5,《修建構(gòu)造荷載標準》(GB50009-2002)6,《修建施工扣件式鋼管模板支架技巧規(guī)程》(J10905－2006)三、模板施工計劃1、材料預備跟模板安排本工程模板任務量年夜，響應的一次性投入周轉(zhuǎn)材料量年夜，職員裝備多，按照本工程特色、工期懇求，梁板的模板采納早拆模板系統(tǒng)，均用木模，年夜梁的底模用18厚九夾板加木楞50*70㎜，木楞下程度鋼管Φ48支于破桿上。配齊2/3層樓面年夜梁模跟側(cè)模。梁的側(cè)模用九夾板，用50*70方木加固。裝置好年夜梁底模后，綁扎鋼筋，經(jīng)反省無誤后，再裝置兩側(cè)模板。年夜梁下破桿鋼管Φ48*3.2，梁高600以上的側(cè)板用對拉螺栓Φ12通過山形梢及雙鋼管夾緊側(cè)模，對拉螺栓為運動式，側(cè)模拆后拔出。思索起拱值，梁底模按1/400~1/500起拱。為確保工期，柱模板配足一層，梁板底模板應配足二層。2、模板支架計劃計劃(1)梁板采納18厚多夾板加木楞70毫米50×間距@600安排，梁矮小于700時，在梁高的2/3處設Φ12對拉螺栓，當梁跨度年夜于4m時，梁底模應起拱，起拱高度應操縱在梁跨的1/1000-3/1000。(2)模板支承架主桿采納Φ3.2毫米48×鋼管。沿年夜梁縱向間距樓梯部分為@700，別的部分為@600，年夜梁橫向間距@1100，次梁支承架破桿，沿梁縱向間距@800，梁橫向間距@1100，板下破桿縱向間距樓梯部分為@700，橫向間距@910，別的部分縱向為@950，橫向間距@900，程度桿步距@1700，縱橫向程度桿須與柱構(gòu)造拉結(jié)，并設縱橫鉸剪撐，在距空中200毫米處，設縱橫掃地桿。3、施工要點(1)破模前對施工縫進展處置，去除浮漿跟松動石子，需要時用錘子鑿毛，并去除外表浮漿。(2)在樓板施工縫及后澆帶交代處，除模板底部無方木靠邊外，應再在其下方裝一道方木，以使模板跟已澆部分底板、樓板結(jié)合密實不漏漿。(3)砼對模板的側(cè)壓力較年夜，故需在模板表里對拉螺桿跟模板銜接使其結(jié)實，在定位外模時用Φ12縱橫間距@600，使模板尺寸精確。拆模時在孔內(nèi)氣割螺桿,用砂漿封口。(4)柱模板破模前先鄙人層上彈出縱橫軸線跟周邊線，四周并用鋼筋電焊后操縱斷面尺寸，將木框結(jié)實在砼下層面上，并在木框上標出柱中線，柱模四周方木如鋼管需結(jié)實在已尋平的木框基面上，如此柱模地位精確，模板上口平直，為防止底部“跑漿”、“吊足”供應無效方法。柱豎向破50×70方木，間距不年夜于300；柱箍兩頭用Φ12螺栓對連。(5)支設模板前應丈量放線定位，模板裝置后應實時復核軸線、標高。預埋鐵、預六孔洞、預埋管線懇求精確。(6)梁板的底模跟支持梁必需在砼澆搗養(yǎng)護達75%計劃強度前方可撤除(跨度均小于8m)。(7)樓梯跟看臺底板、側(cè)板采納九夾板加木楞。由于澆混凝土時將發(fā)生頂部模板的升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步側(cè)模板與底板拉結(jié)，使其變形失失落操縱。(8)主體構(gòu)造應特不注重看臺、梁、柱及別的細節(jié)點的質(zhì)量，同時，高低施工縫的質(zhì)量也應特別注重。四、模板計劃盤算取2KL1(梁底模)作為盤算東西(一)參數(shù)信息梁的截尺寸為600mm×800mm，模板支架盤算長度為，梁支持架搭設高度H(m)：，梁段會合線荷載(kN/m)：。按照《修建施工扣件式鋼管模板支架技巧規(guī)程》DB33/1035-2006屬矮小模板工程，須構(gòu)造專家論證。結(jié)合工程實踐情況及公司現(xiàn)有施工工藝采納梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):180；破桿縱距；破桿上端伸出至模板支持點長度；破桿步距；板底承重破桿橫向間距或排距；梁兩側(cè)破桿間距；2、材料參數(shù)面板范例為膠合面板，梁底支持采納方木。豎向力通報通過雙扣件。木方截面為50mm×70mm，梁底支持鋼管采納鋼管，鋼管的截面積為A=4.50×102mm2，截面模量W=4.73×103mm3，截面慣性矩為I=1.14×105mm4。木料的抗彎強度計劃值為fm＝13N/mm2,抗剪強度計劃值為fv＝1.3N/mm2,彈性模量為E＝12000N/mm2,面板的抗彎強度計劃值為fm＝15N/mm2,抗剪強度計劃值為fv＝1.4N/mm2,面板彈性模量為E＝6000N/mm2。荷載起首感化在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→程度鋼管→扣件/可調(diào)托座→破桿→根底"的傳力次序，分不進展強度、剛度跟波動性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標準值為；梁鋼筋自重標準值為；施工職員及裝備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處都會為寧波市，根本風壓為W0＝；風荷載高度變更系數(shù)為μz＝，風荷載體型系數(shù)為μs＝。(二)梁底模板強度跟剛度驗算面板為受彎構(gòu)造,需求驗算其抗彎強度跟撓度。盤算的原那么是按照模板底支持的間距跟模板面的巨細,按支持在底撐上的三跨連續(xù)梁盤算。本工程中，面板的截面慣性矩I跟截面抵御矩W分不為:W=600.00×20.00×20.00/6=4.00×104mm3；I=600.00×20.00×20.00×20.00/12=4.00×105mm4；1、荷載盤算模板自重標準值：q1＝＝；新澆混凝土自重標準值：q2＝＝；梁鋼筋自重標準值：q3＝＝；施工職員及裝備活荷載標準值：q4＝＝；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值：q5＝＝。恒載計劃值：q恒；活載計劃值：q活；2、抗彎強度驗算按以下公式進展面板抗彎強度驗算：σ=M/W<fm梁底模板接受的最年夜彎矩盤算公式如下:M=－恒活l2Mmax=0.1×16.77×0.202+0.117×2.52×0.202=0.079kN·m；最年夜支座反力恒活l=1.1×16.77×0.20+1.2×2.52×0.20=4.294kN；；面板盤算應力σ=2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度計劃值fm=15N/mm2，滿意懇求！3、抗剪強度驗算面板接受的剪力為恒活l=0.6×16.77×0.20+0.617×2.52×0.20=2.323kN,抗剪強度按照下面的公式盤算：τ=3Q/(2bh)≤fv；面板受剪應力盤算值小于，滿意懇求。4、撓度驗算按照《修建施工盤算手冊》剛度驗算采納荷載標準值，按照JGJ130－2001，剛度驗算時采納荷載短期效應組合，取荷載標準值盤算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形盤算如下：最年夜撓度盤算公式如下:ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)此中，l--盤算跨度(梁底支持間距):l=；面板的最年夜撓度盤算值:ν=0.677×12.42×200.004/(100×6000.00×4.00×105)=；面板的最年夜同意撓度值[ν]=min(200.00/150,10)=面板的最年夜撓度盤算值ν=小于面板的最年夜同意撓度值[ν]=，滿意懇求！(三)梁底橫向支持小楞的強度跟剛度驗算本工程中，支持小楞采納方木，方木的截面慣性矩I跟截面抵御矩W分不為:W=50.00×70.00×70.00/6=4.08×104mm3；I=50.00×70.00×70.00×70.00/12=1.43×106mm4；1、荷載盤算梁底橫向支持小楞按照受部分線荷載的多跨連續(xù)梁進展盤算，該線荷載是梁底面板通報的均布線荷載。盤算中思索梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以會合力方法向下通報。。＝。2、強度及剛度驗算最年夜彎矩思索為連續(xù)梁均布荷載感化下的彎矩，盤算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力求(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)梁底橫向支持小楞的邊支座力N1=N2=0.224kN，兩頭支座的最年夜支座力N=2.053kN；梁底橫向支持小楞的最年夜彎矩為Mmax=0.068kN·m，最年夜剪力為Q=2.053kN，最年夜變形為ν=。最年夜受彎應力σ=Mmax/W=6.82×104/4.08×104=1.671N/mm2；支持小楞的最年夜應力盤算值σ=1.671N/mm2小于支持小楞的抗彎強度計劃值fm=13.000N/mm2,滿意懇求!支持小楞的受剪應力值盤算：τ=3×2.05×103/(2×50.00×70.00)=0.880N/mm2；支持小楞的抗剪強度計劃值fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪應力盤算值τ=0.880N/mm2小于支持小楞的抗剪強度計劃值fv=1.30N/mm2,滿意懇求!梁底橫向支持小楞的最年夜撓度：ν=0.116mm；支持小楞的最年夜撓度盤算值ν=0.116mm小于支持小楞的最年夜同意撓度[v]=min(1100.00/150,10)mm，滿意懇求！(四)梁跨度偏向鋼管的盤算感化于梁跨度偏向鋼管的會合荷載為梁底支持方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁兩側(cè)支持鋼管的強度盤算支持鋼管按照會合荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算；會合力P=0.224kN。支持鋼管盤算簡圖支持鋼管盤算彎矩圖(kN·m)支持鋼管盤算變形圖(mm)支持鋼管盤算剪力求(kN)最年夜彎矩Mmax=0.092kN·m；最年夜變形νmax=0.219mm；最年夜支座力Rmax=1.115kN；最年夜應力σ=M/W=0.092×106/(4.73×103)=19.351N/mm2；支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2；支持鋼管的最年夜應力盤算值σ=19.351N/mm2小于支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2,滿意懇求!支持鋼管的最年夜撓度ν=小于最年夜同意撓度[v]=min(900/150,10)mm,滿意懇求!2、梁底支持鋼管的強度盤算支持鋼管按照會合荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算；會合力P=2.053kN支持鋼管盤算簡圖支持鋼管盤算彎矩圖(kN·m)支持鋼管盤算變形圖(mm)支持鋼管盤算剪力求(kN)最年夜彎矩Mmax=0.838kN·m；最年夜變形νmax=2.003mm；最年夜支座力Rmax=10.207kN；最年夜應力σ=M/W=0.838×106/(4.73×103)=177.159N/mm2；支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2；支持鋼管的最年夜應力盤算值σ=177.159N/mm2小于支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2,滿意懇求!支持鋼管的最年夜撓度ν=小于最年夜同意撓度[v]=min(900/150,10)mm,滿意懇求!(五)扣件抗滑移的盤算縱向或橫向程度桿與破桿銜接時，扣件的抗滑承載力按照下式盤算(標準):1.05R≤Rc此中Rc--扣件抗滑承載力計劃值,取12.00kN；R--縱向或橫向程度桿傳給破桿的豎向作用勁計劃值；盤算中R取最年夜支座反力，按照后面盤算后果失失落R=10.207kN；1.05R<12.00kN,因此雙扣件抗滑承載力的計劃盤算滿意懇求!(六)不組合風荷載時，破桿的波動性盤算1、破桿荷載按照《規(guī)程》，支架破桿的軸向力計劃值Nut指每根破桿遭到荷載單位通報來的最倒霉的荷載值。此中包含上部模板通報上去的荷載及支架自重，顯然，最底部破桿所受的軸壓力最年夜。上部模板所傳豎向荷載包含以下部分：通過支持梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。按照后面的盤算，此值為F1=10.207kN；除此之外，按照《規(guī)程》條則說明條，支架自重可以按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為＝；通過相鄰的接受板的荷載的扣件通報的荷載，此值包含模板自重跟鋼筋混凝土自重：F3=1.35×(0.70/2+(1.10-0.60)/4)×0.90×(0.30+24.00×0.18)=2.666kN；破桿受壓荷載總計劃值為：N=10.207+1.033+2.666=13.906kN；2、破桿波動性驗算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--軸心受壓破桿的波動系數(shù)；A--破桿的截面面積，按《規(guī)程》附錄B采納；破桿凈截面面積(cm2)：；KH--高度調(diào)劑系數(shù)，修建物層高超過4m時，按《規(guī)程》采納；盤算長度l0按下式盤算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+2×0.30=；l0=kμh=1.163×1.490×1.700=；式中：h-支架破桿的步距，取；a--模板支架破桿伸召盤層橫向程度桿核心線至模板支持點的長度，取；μ--模板支架等效盤算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表D－1，；k--盤算長度附加系數(shù)，取值為：1.163；故l0取；λ=l0/i=2945.879/15.9=185；查《規(guī)程》附錄C得；；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×13.906×103/(0.209×450.000×0.995)=156.101N/mm2；破桿的受壓強度盤算值σ=156.101N/mm2小于破桿的抗壓強度計劃值f=205.000N/mm2，滿意懇求。(七)破桿的地基承載力盤算破桿根底底面的平均壓力應滿意下式的懇求p≤fg地基承載力計劃值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承載力標準值：fgk=170kPa；足手架地基承載力調(diào)劑系數(shù)：kc=0.5；破桿根底底面的平均壓力：；此中，上部構(gòu)造傳至根底頂面的軸向力計劃值：N=13.906kN；根底底面面積：A=0.25m2。p=58.404kPa≤fg=85kPa。地基承載力滿意懇求！取2KL8(梁底模)作為盤算東西。(一)參數(shù)信息梁的截尺寸為600mm×1020mm，模板支架盤算長度為，梁支持架搭設高度H(m)：，梁段會合線荷載(kN/m)：。按照《修建施工扣件式鋼管模板支架技巧規(guī)程》DB33/1035-2006屬矮小模板工程，須構(gòu)造專家論證。結(jié)合工程實踐情況及公司現(xiàn)有施工工藝采納梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):280；破桿縱距；破桿上端伸出至模板支持點長度；破桿步距；板底承重破桿橫向間距或排距；梁兩側(cè)破桿間距；2、材料參數(shù)面板范例為膠合面板，梁底支持采納方木。豎向力通報通過雙扣件。木方截面為50mm×70mm，梁底支持鋼管采納鋼管，鋼管的截面積為A=4.50×102mm2，截面模量W=4.73×103mm3，截面慣性矩為I=1.14×105mm4。木料的抗彎強度計劃值為fm＝13N/mm2,抗剪強度計劃值為fv＝1.3N/mm2,彈性模量為E＝12000N/mm2,面板的抗彎強度計劃值為fm＝15N/mm2,抗剪強度計劃值為fv＝1.4N/mm2,面板彈性模量為E＝6000N/mm2。荷載起首感化在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→程度鋼管→扣件/可調(diào)托座→破桿→根底"的傳力次序，分不進展強度、剛度跟波動性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標準值為；梁鋼筋自重標準值為；施工職員及裝備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處都會為寧波市，根本風壓為W0＝；風荷載高度變更系數(shù)為μz＝，風荷載體型系數(shù)為μs＝。(二)梁底模板強度跟剛度驗算面板為受彎構(gòu)造,需求驗算其抗彎強度跟撓度。盤算的原那么是按照模板底支持的間距跟模板面的巨細,按支持在底撐上的三跨連續(xù)梁盤算。本工程中，面板的截面慣性矩I跟截面抵御矩W分不為:W=600.00×18.00×18.00/6=3.24×104mm3；I=600.00×18.00×18.00×18.00/12=2.92×105mm4；1、荷載盤算模板自重標準值：q1＝＝；新澆混凝土自重標準值：q2＝＝；梁鋼筋自重標準值：q3＝＝；施工職員及裝備活荷載標準值：q4＝＝；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值：q5＝＝。恒載計劃值：q恒；活載計劃值：q活；2、抗彎強度驗算按以下公式進展面板抗彎強度驗算：σ=M/W<fm梁底模板接受的最年夜彎矩盤算公式如下:M=－恒活l2Mmax=0.1×21.31×0.202+0.117×2.52×0.202=0.097kN·m；最年夜支座反力恒活l=1.1×21.31×0.20+1.2×2.52×0.20=5.293kN；；面板盤算應力σ=3N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度計劃值fm=15N/mm2，滿意懇求！3、抗剪強度驗算面板接受的剪力為恒活l=0.6×21.31×0.20+0.617×2.52×0.20=2.868kN,抗剪強度按照下面的公式盤算：τ=3Q/(2bh)≤fv；面板受剪應力盤算值小于，滿意懇求。4、撓度驗算按照《修建施工盤算手冊》剛度驗算采納荷載標準值，按照JGJ130－2001，剛度驗算時采納荷載短期效應組合，取荷載標準值盤算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形盤算如下：最年夜撓度盤算公式如下:ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)此中，l--盤算跨度(梁底支持間距):l=；面板的最年夜撓度盤算值:ν=0.677×15.79×200.004/(100×6000.00×2.92×105)=；面板的最年夜同意撓度值[ν]=min(200.00/150,10)=面板的最年夜撓度盤算值ν=小于面板的最年夜同意撓度值[ν]=，滿意懇求！(三)梁底橫向支持小楞的強度跟剛度驗算本工程中，支持小楞采納方木，方木的截面慣性矩I跟截面抵御矩W分不為:W=50.00×70.00×70.00/6=4.08×104mm3；I=50.00×70.00×70.00×70.00/12=1.43×106mm4；1、荷載盤算梁底橫向支持小楞按照受部分線荷載的多跨連續(xù)梁進展盤算，該線荷載是梁底面板通報的均布線荷載。盤算中思索梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以會合力方法向下通報。。＝。2、強度及剛度驗算最年夜彎矩思索為連續(xù)梁均布荷載感化下的彎矩，盤算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力求(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)梁底橫向支持小楞的邊支座力N1=N2=0.29kN，兩頭支座的最年夜支座力N=2.558kN；梁底橫向支持小楞的最年夜彎矩為Mmax=0.086kN·m，最年夜剪力為Q=2.558kN，最年夜變形為ν=。最年夜受彎應力σ=Mmax/W=8.63×104/4.08×104=2.113N/mm2；支持小楞的最年夜應力盤算值σ=2.113N/mm2小于支持小楞的抗彎強度計劃值fm=13.000N/mm2,滿意懇求!支持小楞的受剪應力值盤算：τ=3×2.56×103/(2×50.00×70.00)=1.096N/mm2；支持小楞的抗剪強度計劃值fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪應力盤算值τ=1.096N/mm2小于支持小楞的抗剪強度計劃值fv=1.30N/mm2,滿意懇求!梁底橫向支持小楞的最年夜撓度：ν=0.145mm；支持小楞的最年夜撓度盤算值ν=0.145mm小于支持小楞的最年夜同意撓度[v]=min(1100.00/150,10)mm，滿意懇求！(四)梁跨度偏向鋼管的盤算感化于梁跨度偏向鋼管的會合荷載為梁底支持方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁兩側(cè)支持鋼管的強度盤算支持鋼管按照會合荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算；會合力P=0.29kN。支持鋼管盤算簡圖支持鋼管盤算彎矩圖(kN·m)支持鋼管盤算變形圖(mm)支持鋼管盤算剪力求(kN)最年夜彎矩Mmax=0.032kN·m；最年夜變形νmax=0.018mm；最年夜支座力Rmax=0.724kN；最年夜應力σ=M/W=0.032×106/(4.73×103)=6.816N/mm2；支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2；支持鋼管的最年夜應力盤算值σ=6.816N/mm2小于支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2,滿意懇求!支持鋼管的最年夜撓度ν=小于最年夜同意撓度[v]=min(450/150,10)mm,滿意懇求!2、梁底支持鋼管的強度盤算支持鋼管按照會合荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算；會合力P=2.558kN支持鋼管盤算簡圖支持鋼管盤算彎矩圖(kN·m)支持鋼管盤算變形圖(mm)支持鋼管盤算剪力求(kN)最年夜彎矩Mmax=0.284kN·m；最年夜變形νmax=0.156mm；最年夜支座力Rmax=6.387kN；最年夜應力σ=M/W=0.284×106/(4.73×103)=60.1N/mm2；支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2；支持鋼管的最年夜應力盤算值σ=60.1N/mm2小于支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2,滿意懇求!支持鋼管的最年夜撓度ν=小于最年夜同意撓度[v]=min(450/150,10)mm,滿意懇求!(五)扣件抗滑移的盤算縱向或橫向程度桿與破桿銜接時，扣件的抗滑承載力按照下式盤算(標準):1.05R≤Rc此中Rc--扣件抗滑承載力計劃值,取12.00kN；R--縱向或橫向程度桿傳給破桿的豎向作用勁計劃值；盤算中R取最年夜支座反力，按照后面盤算后果失失落R=6.387kN；1.05R<12.00kN,因此雙扣件抗滑承載力的計劃盤算滿意懇求!(六)不組合風荷載時，破桿的波動性盤算1、破桿荷載按照《規(guī)程》，支架破桿的軸向力計劃值Nut指每根破桿遭到荷載單位通報來的最倒霉的荷載值。此中包含上部模板通報上去的荷載及支架自重，顯然，最底部破桿所受的軸壓力最年夜。上部模板所傳豎向荷載包含以下部分：通過支持梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。按照后面的盤算，此值為F1=6.387kN；除此之外，按照《規(guī)程》條則說明條，支架自重可以按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為＝；通過相鄰的接受板的荷載的扣件通報的荷載，此值包含模板自重跟鋼筋混凝土自重：F3=1.35×(0.70/2+(1.10-0.60)/4)×0.45×(0.30+24.00×0.28)=2.026kN；破桿受壓荷載總計劃值為：N=6.387+1.033+2.026=9.446kN；2、破桿波動性驗算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--軸心受壓破桿的波動系數(shù)；A--破桿的截面面積，按《規(guī)程》附錄B采納；破桿凈截面面積(cm2)：；KH--高度調(diào)劑系數(shù)，修建物層高超過4m時，按《規(guī)程》采納；盤算長度l0按下式盤算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+2×0.30=；l0=kμh=1.163×1.480×1.700=；式中：h-支架破桿的步距，取；a--模板支架破桿伸召盤層橫向程度桿核心線至模板支持點的長度，取；μ--模板支架等效盤算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表D－1，；k--盤算長度附加系數(shù)，取值為：1.163；故l0取；λ=l0/i=2926.108/15.9=184；查《規(guī)程》附錄C得；；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×9.446×103/(0.211×450.000×0.995)=105.031N/mm2；破桿的受壓強度盤算值σ=105.031N/mm2小于破桿的抗壓強度計劃值f=205.000N/mm2，滿意懇求。(七)破桿的地基承載力盤算破桿根底底面的平均壓力應滿意下式的懇求p≤fg地基承載力計劃值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承載力標準值：fgk=170kPa；足手架地基承載力調(diào)劑系數(shù)：kc=0.5；破桿根底底面的平均壓力：；此中，上部構(gòu)造傳至根底頂面的軸向力計劃值：N=9.446kN；根底底面面積：A=0.25m2。p=39.673kPa≤fg=85kPa。地基承載力滿意懇求！取2L4(梁底模)作為盤算東西。(一)參數(shù)信息梁的截尺寸為200mm×1040mm，模板支架盤算長度為，梁支持架搭設高度H(m)：，梁段會合線荷載(kN/m)：。結(jié)合工程實踐情況及公司現(xiàn)有施工工藝采納梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):180；破桿縱距；破桿上端伸出至模板支持點長度；破桿步距；板底承重破桿橫向間距或排距；梁兩側(cè)破桿間距；2、材料參數(shù)面板范例為膠合面板，梁底支持采納方木。豎向力通報通過雙扣件。木方截面為50mm×70mm，梁底支持鋼管采納鋼管，鋼管的截面積為A=4.50×102mm2，截面模量W=4.73×103mm3，截面慣性矩為I=1.14×105mm4。木料的抗彎強度計劃值為fm＝13N/mm2,抗剪強度計劃值為fv＝1.3N/mm2,彈性模量為E＝12000N/mm2,面板的抗彎強度計劃值為fm＝15N/mm2,抗剪強度計劃值為fv＝1.4N/mm2,面板彈性模量為E＝6000N/mm2。荷載起首感化在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→程度鋼管→扣件/可調(diào)托座→破桿→根底"的傳力次序，分不進展強度、剛度跟波動性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標準值為；梁鋼筋自重標準值為；施工職員及裝備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處都會為寧波市，根本風壓為W0＝；風荷載高度變更系數(shù)為μz＝，風荷載體型系數(shù)為μs＝。(二)梁底模板強度跟剛度驗算面板為受彎構(gòu)造,需求驗算其抗彎強度跟撓度。盤算的原那么是按照模板底支持的間距跟模板面的巨細,按支持在底撐上的三跨連續(xù)梁盤算。本工程中，面板的截面慣性矩I跟截面抵御矩W分不為:W=200.00×18.00×18.00/6=1.08×104mm3；I=200.00×18.00×18.00×18.00/12=9.72×104mm4；1、荷載盤算模板自重標準值：q1＝＝；新澆混凝土自重標準值：q2＝＝；梁鋼筋自重標準值：q3＝＝；施工職員及裝備活荷載標準值：q4＝＝；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值：q5＝＝。恒載計劃值：q恒；活載計劃值：q活；2、抗彎強度驗算按以下公式進展面板抗彎強度驗算：σ=M/W<fm梁底模板接受的最年夜彎矩盤算公式如下:M=－恒活l2Mmax=0.1×7.24×0.202+0.117×0.84×0.202=0.033kN·m；最年夜支座反力恒活l=1.1×7.24×0.20+1.2×0.84×0.20=1.795kN；；面板盤算應力σ=3N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度計劃值fm=15N/mm2，滿意懇求！3、抗剪強度驗算面板接受的剪力為恒活l=0.6×7.24×0.20+0.617×0.84×0.20=0.973kN,抗剪強度按照下面的公式盤算：τ=3Q/(2bh)≤fv；面板受剪應力盤算值小于，滿意懇求。4、撓度驗算按照《修建施工盤算手冊》剛度驗算采納荷載標準值，按照JGJ130－2001，剛度驗算時采納荷載短期效應組合，取荷載標準值盤算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形盤算如下：最年夜撓度盤算公式如下:ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)此中，l--盤算跨度(梁底支持間距):l=；面板的最年夜撓度盤算值:ν=0.677×5.36×200.004/(100×6000.00×9.72×104)=；面板的最年夜同意撓度值[ν]=min(200.00/150,10)=面板的最年夜撓度盤算值ν=小于面板的最年夜同意撓度值[ν]=，滿意懇求！(三)梁底橫向支持小楞的強度跟剛度驗算本工程中，支持小楞采納方木，方木的截面慣性矩I跟截面抵御矩W分不為:W=50.00×70.00×70.00/6=4.08×104mm3；I=50.00×70.00×70.00×70.00/12=1.43×106mm4；1、荷載盤算梁底橫向支持小楞按照受部分線荷載的多跨連續(xù)梁進展盤算，該線荷載是梁底面板通報的均布線荷載。盤算中思索梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以會合力方法向下通報。。＝。2、強度及剛度驗算最年夜彎矩思索為連續(xù)梁均布荷載感化下的彎矩，盤算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力求(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)梁底橫向支持小楞的邊支座力N1=N2=0.061kN，兩頭支座的最年夜支座力N=1.881kN；梁底橫向支持小楞的最年夜彎矩為Mmax=0.037kN·m，最年夜剪力為Q=1.881kN，最年夜變形為ν=。最年夜受彎應力σ=Mmax/W=3.69×104/4.08×104=0.905N/mm2；支持小楞的最年夜應力盤算值σ=0.905N/mm2小于支持小楞的抗彎強度計劃值fm=13.000N/mm2,滿意懇求!支持小楞的受剪應力值盤算：τ=3×1.88×103/(2×50.00×70.00)=0.806N/mm2；支持小楞的抗剪強度計劃值fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪應力盤算值τ=0.806N/mm2小于支持小楞的抗剪強度計劃值fv=1.30N/mm2,滿意懇求!梁底橫向支持小楞的最年夜撓度：ν=0.034mm；支持小楞的最年夜撓度盤算值ν=0.034mm小于支持小楞的最年夜同意撓度[v]=min(600.00/150,10)mm，滿意懇求！(四)梁跨度偏向鋼管的盤算感化于梁跨度偏向鋼管的會合荷載為梁底支持方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁兩側(cè)支持鋼管的強度盤算支持鋼管按照會合荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算；會合力P=0.061kN。支持鋼管盤算簡圖支持鋼管盤算彎矩圖(kN·m)支持鋼管盤算變形圖(mm)支持鋼管盤算剪力求(kN)最年夜彎矩Mmax=0.025kN·m；最年夜變形νmax=0.06mm；最年夜支座力Rmax=0.304kN；最年夜應力σ=M/W=0.025×106/(4.73×103)=5.274N/mm2；支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2；支持鋼管的最年夜應力盤算值σ=5.274N/mm2小于支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2,滿意懇求!支持鋼管的最年夜撓度ν=小于最年夜同意撓度[v]=min(900/150,10)mm,滿意懇求!2、梁底支持鋼管的強度盤算支持鋼管按照會合荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算；會合力P=1.881kN支持鋼管盤算簡圖支持鋼管盤算彎矩圖(kN·m)支持鋼管盤算變形圖(mm)支持鋼管盤算剪力求(kN)最年夜彎矩Mmax=0.768kN·m；最年夜變形νmax=1.835mm；最年夜支座力Rmax=9.351kN；最年夜應力σ=M/W=0.768×106/(4.73×103)=162.312N/mm2；支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2；支持鋼管的最年夜應力盤算值σ=162.312N/mm2小于支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2,滿意懇求!支持鋼管的最年夜撓度ν=小于最年夜同意撓度[v]=min(900/150,10)mm,滿意懇求!(五)扣件抗滑移的盤算縱向或橫向程度桿與破桿銜接時，扣件的抗滑承載力按照下式盤算(標準):1.05R≤Rc此中Rc--扣件抗滑承載力計劃值,取12.00kN；R--縱向或橫向程度桿傳給破桿的豎向作用勁計劃值；盤算中R取最年夜支座反力，按照后面盤算后果失失落R=9.351kN；1.05R<12.00kN,因此雙扣件抗滑承載力的計劃盤算滿意懇求!(六)不組合風荷載時，破桿的波動性盤算1、破桿荷載按照《規(guī)程》，支架破桿的軸向力計劃值Nut指每根破桿遭到荷載單位通報來的最倒霉的荷載值。此中包含上部模板通報上去的荷載及支架自重，顯然，最底部破桿所受的軸壓力最年夜。上部模板所傳豎向荷載包含以下部分：通過支持梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。按照后面的盤算，此值為F1=9.351kN；除此之外，按照《規(guī)程》條則說明條，支架自重可以按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為＝；通過相鄰的接受板的荷載的扣件通報的荷載，此值包含模板自重跟鋼筋混凝土自重：F3=1.35×(0.70/2+(0.60-0.20)/4)×0.90×(0.30+24.00×0.18)=2.526kN；破桿受壓荷載總計劃值為：N=9.351+1.033+2.526=12.91kN；2、破桿波動性驗算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--軸心受壓破桿的波動系數(shù)；A--破桿的截面面積，按《規(guī)程》附錄B采納；破桿凈截面面積(cm2)：；KH--高度調(diào)劑系數(shù)，修建物層高超過4m時，按《規(guī)程》采納；盤算長度l0按下式盤算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+2×0.10=；l0=kμh=1.163×1.304×1.700=；式中：h-支架破桿的步距，取；a--模板支架破桿伸召盤層橫向程度桿核心線至模板支持點的長度，取；μ--模板支架等效盤算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表D－1，；k--盤算長度附加系數(shù)，取值為：1.163；故l0取；λ=l0/i=2578.138/15.9=162；查《規(guī)程》附錄C得；；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×12.910×103/(0.268×450.000×0.995)=113.019N/mm2；破桿的受壓強度盤算值σ=113.019N/mm2小于破桿的抗壓強度計劃值f=205.000N/mm2，滿意懇求。(七)破桿的地基承載力盤算破桿根底底面的平均壓力應滿意下式的懇求p≤fg地基承載力計劃值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承載力標準值：fgk=170kPa；足手架地基承載力調(diào)劑系數(shù)：kc=0.5；破桿根底底面的平均壓力：；此中，上部構(gòu)造傳至根底頂面的軸向力計劃值：N=12.91kN；根底底面面積：A=0.25m2。p=54.222kPa≤fg=85kPa。地基承載力滿意懇求！梁段：2KL1。(一)參數(shù)信息1、梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度；梁截面高度；混凝土板厚度；采納的鋼管范例為；主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支持點數(shù)目：3；豎向支持點到梁底間隔順次是：100mm，340mm，580mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓程度間距(mm)：500；主楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；2、荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標準值；傾倒混凝土側(cè)壓力；3、材料參數(shù)木料彈性模量E(N/mm2)：；木料抗彎強度計劃值fm(N/mm2)：；木料抗剪強度計劃值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度計劃值fm(N/mm2)：；(二)梁側(cè)模板荷載標準值盤算強度驗算要思索新澆混凝土側(cè)壓力跟傾倒混凝土時發(fā)生的荷載；撓度驗算只思索新澆混凝土側(cè)壓力。F=γH此中γ--混凝土的重力密度，取；t--新澆混凝土的初凝時刻，可按現(xiàn)場實踐值取，輸出0時零碎按200/(T+15)盤算，得；T--混凝土的入模溫度，取℃；V--混凝土的澆筑速率，取/h；H--混凝土側(cè)壓力盤算地位處至新澆混凝土頂面總高度，取；β1--外加劑阻礙修正系數(shù)，取；β2--混凝土坍落度阻礙修正系數(shù)，取。按照以上兩個公式盤算的新澆筑混凝土對模板的最年夜側(cè)壓力F；分不盤算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程盤算荷載。(三)梁側(cè)模板面板的盤算面板為受彎構(gòu)造,需求驗算其抗彎強度跟剛度。強度驗算要思索新澆混凝土側(cè)壓力跟傾倒混凝土時發(fā)生的荷載；撓度驗算只思索新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載感化下的兩跨連續(xù)梁盤算。面板盤算簡圖(單位：mm)1、強度盤算面板抗彎強度驗算公式如下：σ=M/W<f此中，W--面板的凈截面抵御矩，27cm3；M--面板的最年夜彎矩(N·mm)；σ--面板的曲折應力盤算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度計劃值(N/mm2)；按照均布活荷載最倒霉安排下的兩跨連續(xù)梁盤算：此中，q--感化在模板上的側(cè)壓力，包含:新澆混凝土側(cè)壓力計劃值；傾倒混凝土側(cè)壓力計劃值；q=q1+q2=9.072+2.520=11.592kN/m；盤算跨度(次楞間距):l=(800-180)/(3-1)=310mm；面板的最年夜彎矩M=0.125×11.592×3102=1.39×105N·mm；面板的最年夜支座反力為:N=1.25ql=1.25×(9.072+2.520)×[(800-180)/(3-1)]/1000=4.492kN；經(jīng)盤算失失落，面板的受彎應力盤算值；面板的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力盤算值小于面板的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！2、撓度驗算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--感化在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值；l--盤算跨度:l=310mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面慣性矩4；面板的最年夜撓度盤算值:ν=0.521×8.4×3104/(100×9000×2.43×105)=0.185mm；面板的最年夜同意撓度值:[v]=l/250=310/250=；面板的最年夜撓度盤算值ν=小于面板的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！(四)梁側(cè)模板支持的盤算1、次楞盤算次楞直截了當接受模板通報的荷載，按照均布荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算。次楞均布荷載按照面板最年夜支座力除以面板盤算寬度失失落：本工程中，次楞采納木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為:W=1×5×7×7/6=3；I=1×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；盤算簡圖剪力求(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過盤算失失落最年夜彎矩M=0.225kN·m，最年夜支座反力R=4.941kN，最年夜變形ν=0.300mm(1)次楞強度驗算強度驗算盤算公式如下:σ=M/W<f經(jīng)盤算失失落，次楞的最年夜受彎應力盤算值σ=2.25×105/4.08×104=5.5N/mm2；次楞的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；次楞最年夜受彎應力盤算值σ=5.5N/mm2小于次楞的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最年夜同意撓度值:[v]=500/400=；次楞的最年夜撓度盤算值ν=小于次楞的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！2、主楞盤算主楞接受次楞通報的會合力，取次楞的最年夜支座力4.941kN,按照會合荷載感化下的兩跨連續(xù)梁盤算。本工程中，主楞采納木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為:W=2×5×7×7/6=3；I=2×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；主楞盤算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過盤算失失落最年夜彎矩M=0.247kN·m，最年夜支座反力R=2.989kN，最年夜變形ν=0.082mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<f經(jīng)盤算失失落，主楞的受彎應力盤算值:σ=2.47×105/8.17×104=3N/mm2；主楞的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；主楞的受彎應力盤算值σ=3N/mm2小于主楞的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！(2)主楞的撓度驗算按照連續(xù)梁盤算失失落主楞的最年夜撓度為0.082mm主楞的最年夜同意撓度值:[v]=240/400=；主楞的最年夜撓度盤算值ν=小于主楞的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！(五)穿梁螺栓的盤算驗算公式如下:N<[N]=f×A此中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓無效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度計劃值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓無效直徑:9.85mm；穿梁螺栓無效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最年夜拉力:N=2.989kN。穿梁螺栓最年夜同意拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最年夜拉力N=2.989kN小于穿梁螺栓最年夜同意拉力值，滿意懇求！梁段:2L4。(一)參數(shù)信息1、梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度；梁截面高度；混凝土板厚度；采納的鋼管范例為；主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支持點數(shù)目：4；豎向支持點到梁底間隔順次是：0mm，300mm，600mm，900mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓程度間距(mm)：500；主楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；2.荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標準值；傾倒混凝土側(cè)壓力；3.材料參數(shù)木料彈性模量E(N/mm2)：；木料抗彎強度計劃值fm(N/mm2)：；木料抗剪強度計劃值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度計劃值fm(N/mm2)：；(二)梁側(cè)模板荷載標準值盤算強度驗算要思索新澆混凝土側(cè)壓力跟傾倒混凝土時發(fā)生的荷載；撓度驗算只思索新澆混凝土側(cè)壓力。F=γH此中γ--混凝土的重力密度，取；t--新澆混凝土的初凝時刻，可按現(xiàn)場實踐值取，輸出0時零碎按200/(T+15)盤算，得；T--混凝土的入模溫度，取℃；V--混凝土的澆筑速率，取/h；H--混凝土側(cè)壓力盤算地位處至新澆混凝土頂面總高度，取；β1--外加劑阻礙修正系數(shù)，取；β2--混凝土坍落度阻礙修正系數(shù)，取。按照以上兩個公式盤算的新澆筑混凝土對模板的最年夜側(cè)壓力F；分不盤算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程盤算荷載。(三)梁側(cè)模板面板的盤算面板為受彎構(gòu)造,需求驗算其抗彎強度跟剛度。強度驗算要思索新澆混凝土側(cè)壓力跟傾倒混凝土時發(fā)生的荷載；撓度驗算只思索新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載感化下的兩跨連續(xù)梁盤算。面板盤算簡圖(單位：mm)1.強度盤算面板抗彎強度驗算公式如下：σ=M/W<f此中，W--面板的凈截面抵御矩，27cm3；M--面板的最年夜彎矩(N·mm)；σ--面板的曲折應力盤算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度計劃值(N/mm2)；按照均布活荷載最倒霉安排下的兩跨連續(xù)梁盤算：此中，q--感化在模板上的側(cè)壓力，包含:新澆混凝土側(cè)壓力計劃值；傾倒混凝土側(cè)壓力計劃值；q=q1+q2=9.072+2.520=11.592kN/m；盤算跨度(次楞間距):l=(1040-120)/(3-1)=460mm；面板的最年夜彎矩M=0.125×11.592×4602=3.07×105N·mm；面板的最年夜支座反力為:N=1.25ql=1.25×(9.072+2.520)×[(1040-120)/(3-1)]/1000=6.665kN；經(jīng)盤算失失落，面板的受彎應力盤算值；面板的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力盤算值小于面板的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！2.撓度驗算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--感化在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值；l--盤算跨度:l=460mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面慣性矩4；面板的最年夜撓度盤算值:ν=0.521×8.4×4604/(100×9000×2.43×105)=0.896mm；面板的最年夜同意撓度值:[v]=l/250=460/250=；面板的最年夜撓度盤算值ν=小于面板的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！(四)梁側(cè)模板支持的盤算1.次楞盤算次楞直截了當接受模板通報的荷載，按照均布荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算。次楞均布荷載按照面板最年夜支座力除以面板盤算寬度失失落：本工程中，次楞采納木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為:W=1×5×7×7/6=3；I=1×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；盤算簡圖剪力求(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過盤算失失落最年夜彎矩M=0.333kN·m，最年夜支座反力R=7.332kN，最年夜變形ν=0.446mm(1)次楞強度驗算強度驗算盤算公式如下:σ=M/W<f經(jīng)盤算失失落，次楞的最年夜受彎應力盤算值σ=3.33×105/4.08×104=8.2N/mm2；次楞的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；次楞最年夜受彎應力盤算值σ=8.2N/mm2小于次楞的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最年夜同意撓度值:[v]=500/400=；次楞的最年夜撓度盤算值ν=小于次楞的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！2.主楞盤算主楞接受次楞通報的會合力，取次楞的最年夜支座力7.332kN,按照會合荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算。本工程中，主楞采納木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為:W=2×5×7×7/6=3；I=2×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；主楞盤算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過盤算失失落最年夜彎矩M=0.391kN·m，最年夜支座反力R=4.128kN，最年夜變形ν=0.091mm(1).主楞抗彎強度驗算σ=M/W<f經(jīng)盤算失失落，主楞的受彎應力盤算值:σ=3.91×105/8.17×104=4.8N/mm2；主楞的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；主楞的受彎應力盤算值小于主楞的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！(2).主楞的撓度驗算按照連續(xù)梁盤算失失落主楞的最年夜撓度為0.091mm主楞的最年夜同意撓度值:[v]=300/400=；主楞的最年夜撓度盤算值ν=小于主楞的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！(五)穿梁螺栓的盤算驗算公式如下:N<[N]=f×A此中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓無效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度計劃值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓無效直徑:9.85mm；穿梁螺栓無效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最年夜拉力:N=4.128kN。穿梁螺栓最年夜同意拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最年夜拉力N=4.128kN小于穿梁螺栓最年夜同意拉力值，滿意懇求！梁段：2KL8。(一)參數(shù)信息1.梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度；梁截面高度；混凝土板厚度；采納的鋼管范例為；主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支持點數(shù)目：3；豎向支持點到梁底間隔順次是：0mm，350mm，550mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓程度間距(mm)：500；主楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；2.荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標準值；傾倒混凝土側(cè)壓力；3.材料參數(shù)木料彈性模量E(N/mm2)：；木料抗彎強度計劃值fm(N/mm2)：；木料抗剪強度計劃值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度計劃值fm(N/mm2)：；(二)梁側(cè)模板荷載標準值盤算強度驗算要思索新澆混凝土側(cè)壓力跟傾倒混凝土時發(fā)生的荷載；撓度驗算只思索新澆混凝土側(cè)壓力。F=γH此中γ--混凝土的重力密度，取；t--新澆混凝土的初凝時刻，可按現(xiàn)場實踐值取，輸出0時零碎按200/(T+15)盤算，得；T--混凝土的入模溫度，取℃；V--混凝土的澆筑速率，取/h；H--混凝土側(cè)壓力盤算地位處至新澆混凝土頂面總高度，取；β1--外加劑阻礙修正系數(shù)，取；β2--混凝土坍落度阻礙修正系數(shù)，取。按照以上兩個公式盤算的新澆筑混凝土對模板的最年夜側(cè)壓力F；分不盤算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程盤算荷載。(三)梁側(cè)模板面板的盤算面板為受彎構(gòu)造,需求驗算其抗彎強度跟剛度。強度驗算要思索新澆混凝土側(cè)壓力跟傾倒混凝土時發(fā)生的荷載；撓度驗算只思索新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載感化下的兩跨連續(xù)梁盤算。面板盤算簡圖(單位：mm)1.強度盤算面板抗彎強度驗算公式如下：σ=M/W<f此中，W--面板的凈截面抵御矩，27cm3；M--面板的最年夜彎矩(N·mm)；σ--面板的曲折應力盤算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度計劃值(N/mm2)；按照均布活荷載最倒霉安排下的兩跨連續(xù)梁盤算：此中，q--感化在模板上的側(cè)壓力，包含:新澆混凝土側(cè)壓力計劃值；傾倒混凝土側(cè)壓力計劃值；q=q1+q2=9.072+2.520=11.592kN/m；盤算跨度(次楞間距):l=(1020-280)/(3-1)=370mm；面板的最年夜彎矩M=0.125×11.592×3702=1.98×105N·mm；面板的最年夜支座反力為:N=1.25ql=1.25×(9.072+2.520)×[(1020-280)/(3-1)]/1000=5.361kN；經(jīng)盤算失失落，面板的受彎應力盤算值；面板的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力盤算值小于面板的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！2.撓度驗算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--感化在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值；l--盤算跨度:l=370mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面慣性矩4；面板的最年夜撓度盤算值:ν=0.521×8.4×3704/(100×9000×2.43×105)=0.375mm；面板的最年夜同意撓度值:[v]=l/250=370/250=；面板的最年夜撓度盤算值ν=小于面板的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！(四)梁側(cè)模板支持的盤算1.次楞盤算次楞直截了當接受模板通報的荷載，按照均布荷載感化下的三跨連續(xù)梁盤算。次楞均布荷載按照面板最年夜支座力除以面板盤算寬度失失落：本工程中，次楞采納木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為:W=1×5×7×7/6=3；I=1×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；盤算簡圖剪力求(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過盤算失失落最年夜彎矩M=0.268kN·m，最年夜支座反力R=5.898kN，最年夜變形ν=0.359mm(1)次楞強度驗算強度驗算盤算公式如下:σ=M/W<f經(jīng)盤算失失落，次楞的最年夜受彎應力盤算值σ=2.68×105/4.08×104=6.6N/mm2；次楞的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；次楞最年夜受彎應力盤算值σ=6.6N/mm2小于次楞的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最年夜同意撓度值:[v]=500/400=；次楞的最年夜撓度盤算值ν=小于次楞的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！2.主楞盤算主楞接受次楞通報的會合力，取次楞的最年夜支座力5.898kN,按照會合荷載感化下的兩跨連續(xù)梁盤算。本工程中，主楞采納木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵御矩W跟彈性模量E分不為:W=2×5×7×7/6=3；I=2×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；主楞盤算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過盤算失失落最年夜彎矩M=0.560kN·m，最年夜支座反力R=6.666kN，最年夜變形ν=0.493mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<f經(jīng)盤算失失落，主楞的受彎應力盤算值:σ=5.60×105/8.17×104=6.9N/mm2；主楞的抗彎強度計劃值:[f]=13N/mm2；主楞的受彎應力盤算值小于主楞的抗彎強度計劃值[f]=13N/mm2，滿意懇求！(2)主楞的撓度驗算按照連續(xù)梁盤算失失落主楞的最年夜撓度為0.493mm主楞的最年夜同意撓度值:[v]=350/400=；主楞的最年夜撓度盤算值ν=小于主楞的最年夜同意撓度值[v]=，滿意懇求！(五)穿梁螺栓的盤算驗算公式如下:N<[N]=f×A此中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓無效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度計劃值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓無效直徑:9.85mm；穿梁螺栓無效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最年夜拉力:N=6.666kN。穿梁螺栓最年夜同意拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最年夜拉力N=6.666kN小于穿梁螺栓最年夜同意拉力值，滿意懇求！板模板支架盤算書一、綜合說明本工程模板支持架高米，施工總荷載，按照《修建施工扣件式鋼管模板支架技巧規(guī)程》DB33/1035-2006屬矮小模板工程，須構(gòu)造專家論證。為為確保施工平安，體例本專項施工計劃。計劃范疇包含：樓板，長×寬＝×，樓板厚。(一)模板支架選型按照本工程實踐情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工前提，通過綜合技巧經(jīng)濟比較，選擇扣件式鋼管足手架作為模板支架的搭設材料，進展響應的計劃盤算。(二)體例按照1、中華人民共和國行業(yè)標準，《修建施工扣件式鋼管足手架平安技巧標準》(JGJ130－2001)。2、浙江省地點標準，《修建施工扣件式鋼管模板支架技巧規(guī)程》(DB33/1035-2006)。以下簡稱《規(guī)程》。3、樹破部《修建施工平安反省標準》(JGJ59-99)。4、本工程相關圖紙，計劃文件。5、國家、省有關模板支持架計劃、施工的別的標準、規(guī)程跟文件。二、搭計劃劃(一)根本搭設參數(shù)模板支架高H為，破桿步距h(高低程度桿軸線間的間隔)取，破桿縱距l(xiāng)a取，橫距l(xiāng)b取。破桿伸召盤層橫向程度桿核心線至模板支持點的自由長度a取。全部支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，截面寬50mm，高70mm，布設間距。(二)材料及荷載取值說明本支持架運用鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采納的扣件，應經(jīng)實驗，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)作毀壞。按荷載標準跟扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架接受的荷載包含模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工職員及裝備荷載、振搗混凝土時發(fā)生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及波動性驗算荷載起首感化在板底模板上，按照"底模→底模方木/鋼管→橫向程度鋼管→扣件/可調(diào)托座→破桿→根底"的傳力次序，分不進展強度、剛度跟波動性驗算。此中，取與底模方木平行的偏向為縱向。(一)板底模板的強度跟剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁盤算，如下列圖:(1)荷載盤算，現(xiàn)在，模板的截面抵御矩為：w＝700×182/6=3.78×104mm3；模板自重標準值：x1＝；新澆混凝土自重標準值：x2＝；板中鋼筋自重標準值：x3＝；施工職員及裝備活荷載標準值：x4＝；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值：x5＝。；；對荷載散布進展最倒霉組合，最年夜彎矩盤算公式如下：Mmax=1lc2-0.117q1lc2=-0.1×6.925×0.252-0.117×2.94×0.252=-0.065kN·m；(2)底模抗彎強度驗算σ=M/W≤f底模面板的受彎強度盤算值小于抗彎強度計劃值fm=15N/mm2，滿意懇求。(3)底模抗剪強度盤算。荷載對模板發(fā)生的剪力為Q=；按照下面的公式對底模進展抗剪強度驗算：τ=3Q/(2bh)≤fv；因此，底模的抗剪強度小于抗剪強度計劃值滿意懇求。(4)底模撓度驗算模板彈性模量E=6000N/mm2；模板慣性矩I=700×183/12=3.402×105mm4；按照JGJ130－2001，剛度驗算時采納荷載短期效應組合，取荷載標準值盤算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式盤算：ν=0.677×(x1+x2+x3)×l4/(100×E×I)+0.990×(x4+x5)×l4/(100×E×I)=0.677×(0.21+4.704+0.216)×2504/(100×6000×340200)+0.990×(0.7+1.4)×2504/(100×6000×340200)=；撓度計劃值[ν]=Min(250/150，10)=底模面板的撓度盤算值ν=小于撓度計劃值[v]=Min(250/150，10)mm，滿意懇求。(二)底模方木的強度跟剛度驗算按三跨連續(xù)梁盤算(1)荷載盤算模板自重標準值：；新澆混凝土自重標準值：；板中鋼筋自重標準值：；施工職員及裝備活荷載標準值：；振搗混凝土時發(fā)生的荷載標準值：；；；支座最年夜彎矩盤算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×2.473×0.72-0.117×1.05×0.72=-0.181kN·m；(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵御矩W=bh2/6=50×702/6=4.083×104mm3；σ=M/W≤f；底模方木的受彎強度盤算值小于抗彎強度計劃值fm=13N/mm2，滿意懇求。(3)底模方木抗剪強度盤算荷載對方木發(fā)生的剪力為Q=；按照下面的公式對底模方木進展抗剪強度驗算：τ=3Q/(2bh)≤fv；因此，底模方木的抗剪強度小于抗剪強度計劃值滿意懇求。(4)底模方木撓度驗算方木彈性模量E=9000N/mm2；方木慣性矩I=50×703/12=1.429×106mm4；按照JGJ130－2001，剛度驗算時采納荷載短期效應組合，取荷載標準值盤算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式盤算：ν=0.677×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.99×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.677×(0.075+1.68+0.077)×7004/(100×9000×1429166.667)+0.990×(0.25+0.5)×7004/(100×9000×1429166.667)=；撓度計劃值[ν]=Min(700/150，10)=底模方木的撓度盤算值ν=小于撓度計劃值[v]=Min(700/150，10)mm，滿意懇求。(三)板底橫向程度鋼管的強度與剛度驗算按照JGJ130－2001，板底程度鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，接受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如下列圖。(1)荷載盤算材料自重：；方木所傳會合荷載：取(二)中方木內(nèi)力盤算的兩頭支座反力值，即p=；按疊加道理簡化盤算，鋼管的內(nèi)力跟撓度為上述兩荷載分不感化之跟。(2)強度與剛度驗算橫向程度鋼管盤算簡圖、內(nèi)力求、變形圖如下：支持鋼管盤算簡圖支持鋼管盤算彎矩圖(kN·m)支持鋼管盤算變形圖(mm)支持鋼管盤算剪力求(kN)兩頭支座的最年夜支座力Rmax=11.165kN；鋼管的最年夜應力盤算值σ=0.935×106/4.73×103=197.661N/mm2；鋼管的最年夜撓度νmax=2.036mm；支持鋼管的抗彎強度計劃值fm=205N/mm2；支持鋼管的最年夜應力盤算值σ=197.661N/mm2小于鋼管抗彎強度計劃值fm=205N/mm2,滿意懇求!支持鋼管的最年夜撓度盤算值小于最年夜同意撓度[v]=min(910/150,10)mm,滿意懇求!(四)扣件抗滑力驗算板底橫向程度鋼管的最年夜支座反力，即為扣件遭到的最年夜滑移力，扣件銜接方法采納雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算≤Rc；雙扣件抗滑移力小于Rc=12kN,滿意懇求。(五)破桿波動性驗算破桿盤算簡圖1、不組合風荷載時，破桿波動性盤算(1)破桿荷載。按照《規(guī)程》，支架破桿的軸向力計劃值N應按下式盤算：∑∑NQK此中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部破桿所受的軸壓力最年夜。將其分紅模板(通過頂部扣件)傳來的荷載跟下部鋼管自重兩部分，分不盤算后相加而得。模板所傳荷載確實是頂部扣件的滑移力(或可調(diào)托座傳力)，按照前節(jié)扣件抗滑力盤算，此值為。除此之外，按照《規(guī)程》條則說明條，支架自重按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為；破桿受壓荷載總計劃值為：；此中為下部鋼管、扣件自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1由于曾經(jīng)是計劃值，不再乘分項系數(shù)。(2)破桿波動性驗算。按下式驗算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--軸心受壓破桿的波動系數(shù)，按照長細比λ按《規(guī)程》附錄C采納；A--破桿的截面面積，取4.5×102mm2；KH--高度調(diào)劑系數(shù)，修建物層高超過4m時，按《規(guī)程》采納；盤算長度l0按下式盤算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.7+2×0.1=；l0=kμh=1.163×1.291×1.7=；式中：h-支架破桿的步距，取；a--模板支架破桿伸召盤層橫向程度桿核心線至模板支持點的長度，取；μ--模板支架等效盤算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,取；k--盤算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－2取值為；故l0取；λ=l0/i=2.552×103/15.9=161；查《規(guī)程》附錄C得；KH=1/(1+0.005(H-4))；；破桿的受壓強度盤算值小于破桿的抗壓強度計劃值f=205N/mm2，滿意懇求。(六)破桿的地基承載力盤算破桿根底底面的平均壓力應滿意下式的懇求p≤fg地基承載力計劃值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承載力標準值：fgk=170kPa；足手架地基承載力調(diào)劑系數(shù)：kc=0.5；破桿根底底面的平均壓力：；此中，上部構(gòu)造傳至根底頂面的軸向力計劃值：N=12.198kN；根底底面面積：A=0.25m2。p=48.792kPa≤fg=85kPa。地基承載力滿意懇求！第三部分：柱A、截面為600*600的柱盤算書一、根本參數(shù)截面尺寸：600*600，柱高4.5~，采納分節(jié)澆筑混凝土，每節(jié)澆筑高度2m，澆筑速率V=2m/h澆筑氣溫T=20。，試盤算斷定柱箍間距尺寸跟模板截面。盤算簡圖：二、混凝土側(cè)向力(F)F=0.22νctβ1β2V1/2=0.22*24*200/(20+15)*1*0.85*(2)1/2為盤算值思索振動荷載:3KN/m2那么總側(cè)壓力：F=36.27+3=39.27KN/m2三、膠合板側(cè)模驗算：膠合面板，按三跨連續(xù)梁盤算，跨度為方木間距盤算如下：1、側(cè)模抗彎強度驗算：M=0.1*ql2此中q─強度計劃荷載(KN/m2)q=(1.2*36.27+1.4*3)*600/1000=28.634KN/ml為方木間距取l=200膠合板截面抵御距：W=b*h2/6=600*162/6=25600mm3σ=M/W=0.115*106/25600=4.492N/mm2膠合板的盤算強度不年夜于15N/mm2，滿意懇求；2、側(cè)模抗剪強度驗算：T=3V/2bh此中：V為剪力V=0.6*q*l=0.6*(1.2*36.27+1.4*3)*600*200/106=3.436KN；τ=3*3.436*103/(2*600*16.00)=0.537N/mm2；膠合板的抗剪強度不年夜于1.4N/mm2,滿意懇求;3、側(cè)模撓度驗算