目錄HYPERLINK\l"_Toc248681800"1編制依據22HYPERLINK\l"_Toc248681801"2工程概況2HYPERLINK\l"_Toc248681802"3工具式卸料料平臺構造要要求2HYPERLINK\l"_Toc248681803"3.1工具式式卸料平臺設設計思路2HYPERLINK\l"_Toc248681804"3.2工具式式卸料構造要要求2HYPERLINK\l"_Toc248681805"4工具式卸料料平臺的安裝裝及拆除施工工方法2HYPERLINK\l"_Toc248681806"4.1工具式卸卸料平臺的安安裝施工方法法2HYPERLINK\l"_Toc248681807"4.2工具式卸卸料平臺的拆拆除施工方法法3HYPERLINK\l"_Toc248681808"5安全使用措措施3HYPERLINK\l"_Toc248681809"5.1安全防護護措施：3HYPERLINK\l"_Toc248681810"5.2安全管理理措施：3HYPERLINK\l"_Toc248681811"6工具式卸料料平臺設計計計算書3HYPERLINK\l"_Toc248681812"6.1南立面面（垂直立面面）上的斜拉拉平臺設計計計算3HYPERLINK\l"_Toc248681813"6.2北立面面（弧形立面面）上的斜拉拉平臺設計計計算10HYPERLINK\l"_Toc248681814"7懸挑式型鋼鋼卸料平臺意圖錯誤誤！未定義書書簽。1編制依據1.1四川某某某集控中心心大樓工程施施工組織設計計。1.2四川某某某集控中心大大樓工程施工工圖紙。1.3建筑施工工手冊（第四四版）。1.4建筑施工工高處作業安安全技術規范范（JGJ80—91）1.5******有限公司司現場施工安安全生產標準準化實施細則則。1.6成都市建建筑工程安全全文明施工標標準化圖例2工程概況四川某某集控中中心大樓（以以下簡稱本工工程）位于********開發有限責責任公司總部部院內。該工工程由*****水電開發發有限責任公公司投資興建建，總建筑面面積約486652.1平平方米，地上上（25層）建筑筑面積約355389平方方米，地下（2層）建筑面積約13236.1平方米，建筑高度約99.9米；該主樓地上部分為超高層集控中心大樓，北立面成豎向弧形，屋頂設10m高的大跨度鋼屋架；會議報告廳水平面3工具式卸料平平臺構造要求求3.1工具式式卸料平臺設設計思路結合本工程結構構形式、實際際施工特點，本著安全、經經濟、合理的的原則。本工工程結構施工工階段五層以以上的模板、架架管等周轉材材料等施工材材料通過工具具式卸料平臺臺轉運，共設設置4個工具式卸卸料平臺（南南北立面各設設置兩個）。五五層以下采用用落地式卸料料平臺轉運。3.2工具式式卸料構造要要求工具式卸料平臺臺材料選用：：主梁采用16號槽鋼（槽槽口水平[）；次梁材采采用14a號槽鋼（槽槽口水平[）；鋼絲拉拉繩采用φ15.5（6×19）鋼絲繩；；卸料平臺防防護欄桿采用用φ32×3.5的鋼管管焊制，采用用模板圍護，兩兩側設伸出1500mmm寬的防墜落落兜網，支架架采用≥φ16的鋼筋焊接接；底板滿鋪鋪17mm厚模板。南立面（垂直立立面）卸料平平臺外挑長度度為4000mmm，與建筑樓樓板面的錨固固長度為1000mmm；北立面（弧弧形立面）卸卸料平臺外挑挑長度為4500mmm，與建筑樓樓板面的錨固固長度為500mm；卸料平臺臺的寬帶為2500mmm（卸料平臺臺的構造做法法詳見附圖）。4工具式卸料平平臺的安裝及及拆除施工方方法4.1工具式卸卸料平臺的安安裝施工方法法1)安裝前檢查查構配件的焊焊接質量,幾何尺寸,并涂刷二道道防銹漆。2）構配件運至至施工現場后后，按設計尺尺寸進行組裝裝，并保持整整體平衡不扭扭曲，鋼管欄欄桿安裝是否否牢固可靠。3）鋪設腳手板板，在次梁設50×100木背枋，間間距不大于500mm，底板滿鋪17mm厚模板，用用鐵釘固定；；外腳手架內內側采用500mm厚腳手板鋪設設，用鐵絲與與腳手架水平平桿綁扎固定定。4）安裝平臺吊吊索，吊索鋼鋼絲繩采用φ15.5鋼絲繩，分分別布置在料料臺平面φ16的吊環上上，并用繩卡卡卡牢，每個個接頭上采用用4個繩卡，并設置置安全彎。5）利用塔吊的的吊鉤將平臺的吊裝裝繩扣緊，保持持基本平衡時時，慢慢吊起起平臺至安裝裝高度，將卸卸料平臺的主主梁槽鋼支腿腿伸入混凝土土結構預留的鋼筋環內，用用木契將其卡卡緊定位。6）先將2根φφ15.5的鋼絲繩繩分別錨固在在上層結構預預留的鋼筋環環上，并用緊繩繩器將其鋼絲絲繩收緊，其其平臺四角平平衡，用繩卡卡牢，每個接接頭上采用4個繩卡，并設置置安全彎。7）接好鋼絲繩繩調整完畢。經經過檢查驗收收，方可松卸卸塔吊的吊鉤，上上下操作。8）懸掛限載標標牌。4.2工具式卸卸料平臺的拆拆除施工方法法1)拆除前，先先將卸料平臺臺內的建渣清清理干凈，檢檢查配件連接接是否有松動動，如有將其其緊固。2）將外腳手架架內側的腳手手板拆除。3）利用塔吊的的吊鉤將平臺的吊裝裝繩扣緊，保保持塔吊的吊吊鉤基本受力。4）檢查塔吊的的吊鉤受力可可靠后，先松松開平臺的斜斜拉鋼絲繩，再再將鋼筋環內木契契松開。5）塔吊配合將將卸料平臺伸伸入外架部分分緩緩推出外外架以外。6）將卸料平臺臺吊放到平整整的地方，對對卸料平臺進進行全面檢修修，經檢查后后確保無安全全隱患后，方方可進行再次次安裝使用。5安全使用措施施5.1安全防護護措施：1)懸挑式鋼平平臺應按施工工方案加工制制作，其構件必須須連接牢固可可靠。2)懸挑式鋼平平臺的擱支點點與上部拉接接點必須位于于建筑物上，不不得設置在腳腳手架等施工工設施上。3)斜拉桿或鋼鋼絲繩，構造造上兩邊各設設二道。4)吊運平臺時時使用卡環，不不得在使吊鉤鉤直接鉤掛吊吊繩。5)鋼平臺安裝裝時，鋼絲繩繩使用緊繩器器將其鋼絲繩繩收緊，使用用專用繩卡牢牢，每個接頭頭上采用4個繩卡，并設置置安全彎。建建筑物銳角利利口圍系鋼絲絲繩處應加襯襯軟墊層，鋼鋼平臺外口應應略高于內口口。6)鋼平臺左右右兩側必須裝裝置固定的保保護欄桿，高高1500mmm。7)鋼平臺吊裝裝，需待橫梁梁接好鋼絲繩繩調整完畢，經經過檢查驗收收，方可松卸卸起重吊鉤，上上下操作。8)鋼平臺使用用時，應有專專人進行檢查查，發現鋼絲絲繩有銹蝕損損壞應及時調調換，焊縫脫脫焊應及時修修復。9)操作平臺上上應顯著地標標明容許荷載載值為800kg，操作人員員和材料的總總量嚴禁超過過設計的容許許荷載，配備備專人加以監監督。5.2安全管理理措施：1)搭設人員必必須持證上崗崗，必須戴安安全帽，系安安全帶穿防滑滑鞋。搭設前按特特種作業進行行安全技術交交底，并做好好記錄。2)構配件及搭搭設質量應按按規定進行檢檢查。3)嚴禁超載，必必須懸掛限載載標牌，明確確責任人。4)六級及六級級以上大風和和霧、雨、雪雪天氣時應停停止作業。5)安全檢查的的次數為每提提升一次檢查查一次。6)搭拆時，地地面應設圍欄欄和警戒標志志，并派專人人看守，嚴禁禁非操作人員員入內。7)搭設操作工工人嚴禁酒后后作業。三面面設置護身欄欄桿，嚴禁施施工人員翻越越。8)搭設完后必必須經過項目目部安全員驗驗收完畢后方方可使用。6工具式卸料平平臺設計計算算書6.1南立面面（垂直立面面）上的斜拉拉平臺設計計計算一、參數信息::1.荷載參數腳手板類別：木木腳手板，腳腳手板自重((kN/m22)：0.35；欄桿、擋板類別別：欄桿、木木腳手板擋板板，欄桿、擋擋板腳手板自自重(kN/m))：0.14；施工人員等活荷荷載(kN/m22):2.000，最大堆堆放材料荷載載(kN):88.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的的距離(m)：1.95，外外側鋼繩與內內側鋼繩之間間的距離(m)：1.75；上部拉繩點與懸懸挑梁墻支點點的距離(m)：3.90；鋼絲繩安全系數數K：5.50，懸懸挑梁與墻的的節點按鉸支支計算；預埋件的直徑((mm)：16.000。只對外側鋼繩進進行計算；內內側鋼繩只是是起到保險作作用，不進行行計算。3.水平支撐梁梁主梁材料類型及及型號：166號槽鋼槽口口水平[；次梁材料類型及及型號：144a號槽鋼槽槽口水平[；次梁水平間距lld(m)：：0.80，建建筑物與次梁梁的最大允許許距離le((m)：1.50。4.卸料平臺參參數水平鋼梁(主梁梁)的懸挑長度度(m)：4.00，水平鋼梁梁(主梁)的錨固長度度(m)：1.00,,次梁懸臂臂Mc（m）：0.000；平臺計算寬度((m)：2.50。二、次梁的驗算算:次梁選擇14aa號槽鋼槽口口水平[，間距0.88m，其截面面特性為：面積A=188.51cmm2；慣性距Ix==563.77cm4；轉動慣量Wxx=80.55cm3；回轉半徑ixx=5.522cm；截面尺寸：b==58mm,,h=1400mm,t==9.5mmm。1.荷載計算(1)、腳手板板的自重標準準值：本例采采用木腳手板板，標準值為為0.35kkN/m2；；Q11=0.355×0.800=0.228kN/mm；(2)、型鋼自自重標準值：：本例采用114a號槽鋼鋼槽口水平[[，標準值為為0.14kN/mQ22=0.144kN/mm(3)、活荷載載計算1)施工荷載標標準值：取22.00kkN/m2Q33=2.000kN/mm22)最大堆放材材料荷載P：8.00kkN荷載組合Q=1.2×((0.28++0.14))+1.4××2.00×0.80==2.75kkN/mP=1.4×88.00=111.20kkN2.內力驗算內力按照集中荷荷載P與均布荷載載q作用下的簡簡支梁計算，計計算簡圖如下下：最大彎矩M的計計算公式（規規范JGJ880-91，P31）為：：經計算得出:Mmax=(2..75×2.5022/8)×(1-(0..002/22.502)))2+111.20×。最大支座力計算算公式:經計算得出:R=((11.200+2..75×(2.50+2×0.00)))/2==9.033kN3.抗彎強度驗驗算次梁應力：其中γx截面塑性性發展系數，取取1.05；[ff]--鋼材的抗壓壓強度設計值值，[f]=2055.00NN/mm2；；次梁槽鋼的最大大應力計算值值σ=9.115×1033/(1.005×80..50)=1108.200N/mmm2；次梁槽鋼的最大大應力計算值值σ=1088.205N/mm22小于次梁梁槽鋼的抗壓壓強度設計值值[f]==205NN/mm2,,滿足要求!4.整體穩定性性驗算其中，φb均勻彎彎曲的受彎構構件整體穩定定系數，按照照下式計算：：經過計算得到φφb=5700×9.500×58.000×2355/(25000.00××140.000×2355.0)=00.90；由于φb大于00.6，按照照下面公式調調整：得到φb'=00.756；；次梁槽鋼的穩定定性驗算σ=9.115×1033/(0.7756×800.500))=150..34N//mm2；次梁槽鋼的穩定定性驗算σ=1500.336N/mm22小于次梁梁槽鋼的抗壓壓強度設計值值[f]==205NN/mm2,,滿足要求!三、主梁的驗算算:根據現場實際情情況和一般做做法，卸料平平臺的內鋼繩繩作為安全儲儲備不參與內內力的計算。主梁選擇166號槽鋼槽口口水平[，其截面面特性為：面積A=255.15cmm2；慣性距Ix==934.55cm4；轉動慣量Wxx=116..8cm3；；回轉半徑ixx=6.1ccm；截面尺寸，b==65mm,,h=1600mm,t==10mm；；1.荷載驗算(1)欄桿與擋擋腳手板自重重標準值：本本例采用欄桿桿、木腳手板板擋板，標準準值為0.114kN/mm；Q1=0.114kN/mm；(2)槽鋼自重重荷載Q22=0.199kN/m靜荷載設計值q=11.2×(Q1+Q22)=11.2×(0.14++0.19))=0..40kN//m；次梁傳遞的集中中荷載取次梁梁支座力RR；2.內力驗算懸挑卸料平臺示示意圖懸挑卸料平臺水水平鋼梁計算算簡圖懸挑水平鋼梁支支撐梁剪力圖圖(kN)懸挑水平鋼梁支支撐梁彎矩圖圖(kN.m))懸挑水平鋼梁支支撐梁變形圖圖(mm)卸料平臺的主梁梁按照集中荷荷載P和均布荷載載q作用下的連連續梁計算，由由矩陣位移法法，從左至右右各支座反力力：R[1]=16.2335kN；；R[22]]=1188.5833kN；R[33]]=--88.2888kN。最大支座反力為為Rmax=188.5833kN；最大彎矩Mmmaax=9.8838kkNN·m；最大撓度ν=00..051mmm。3.抗彎強度驗驗算算其中γx截面塑性發發展系數，取取取1.05；[ff]]--鋼鋼材抗壓強強度度設計值，[[[f]==205..000N//mmm2；主梁槽鋼的最大大應應力計算值值σσ=9.8838×11006/1.055/11668800.00++1.766××104/25155.0000==87.22229N//mmm2；主梁槽鋼的最大大應應力計算值值87..2229NN//mm2小于主梁槽槽鋼的抗壓壓強強度設計值值[f]==2205.0000N/mmmm2，滿足要求求!4.整體穩定性性驗驗算其中φb均勻彎曲的的受彎構件件整整體穩定系系數數，按照下下式式計算：φb=570××10..0×655..0×23355/(499000.0××1160.00××235..00)=0..4473；主梁槽鋼的穩定定性性驗算σ=9..838××1106/(0.4473×111168000..00)==1178.2244N/mmmm2；主梁槽鋼的穩定定性性驗算σ=1778.244N/mmm22小于[ff]=20055.00,,滿滿足要求!四、鋼絲拉繩的的內內力驗算:水平鋼梁的垂直直支支坐反力RCi和拉鋼繩繩的軸力RUi按照下面面計算，RCi=RRUisinθi其中RCi水平鋼鋼梁的垂直直支支坐反力(kN)；RUUii--拉鋼鋼繩的軸力力((kN)；θi--拉拉鋼繩的的軸力與水水平平鋼梁的垂垂直直支坐反力力的的夾角；sinθi==Sin((ArcTaan(33..9/(11..75+11..95)))=0..7725；根據以上公式計計算算得到外鋼鋼繩繩的拉力為為：：RUi=RRCi/ssinθi；RUi=116..235//0.77225=222.388kN；五、鋼絲拉繩的的強強度驗算:選擇6×19鋼鋼絲絲繩,鋼絲繩公稱稱抗拉強度度22000MMPPa，直徑15..5mm。其中[Fg]鋼絲繩的的容許拉力力((kN)；Fgg--鋼絲絲繩的鋼絲絲破破斷拉力總總和和(kN)，查表表得Fg＝178.55KN；α--鋼絲繩之間間的荷載不不均均勻系數，對對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K--鋼絲絲繩使用安安全全系數。K＝5.5。得到：[Fg]]==27.55886KN>>RRu＝22.3778KN。經計算，選此型型號號鋼絲繩能能夠夠滿足要求求。六、鋼絲拉繩拉拉環環的強度驗驗算算:取鋼絲拉繩(斜斜拉拉桿)的軸力最大大值RU進行計算作作為拉環的的拉拉力N為：N=RU=2223378.11995N。拉環強度計算公公式式為：其中，[f]]為為拉環鋼筋筋抗抗拉強度，按按按照《混凝凝土土結構設計計規規范》所述述在在物件的自自重重標準值作作用用下，每個個拉拉環按2個截面計算算的。拉環環的的應力不應應大大于50N//mm2，故拉環鋼鋼筋的抗拉拉強強度設計值值[[f]=5500.0N//mmm2；所需要的拉環最最小小直徑D==[2233778.2×4/(3..142×50.000×2)]1/22=15.2mm。6.2北立面面（弧弧形立面）上上上的斜拉平平臺臺設計計算一、參數信息::1.荷載參數腳手板類別：木木腳腳手板，腳腳手手板自重(kN/m22)：0.35；欄桿、擋板類別別：：欄桿、沖沖壓壓鋼腳手板板擋擋板，欄桿桿、擋擋板腳手板板自自重(kN/m))：0.14；施工人員等活荷荷載載(kN/m22):0..880，最大堆堆放材料荷荷載載(kN):88.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的的距距離(m)：2.45，外外側鋼繩與與內內側鋼繩之之間間的距離(m)：1.75；上部拉繩點與懸懸挑挑梁墻支點點的的距離(m)：3.90；鋼絲繩安全系數數KK：5.50，懸懸挑梁與墻墻的的節點按鉸鉸支支計算；預埋件的直徑((mmm)：16.000。只對外側鋼繩進進行行計算；內內側側鋼繩只是是起起到保險作作用用，不進行行計計算。3.水平支撐梁梁主梁材料類型及及型型號：16號槽鋼槽槽口水平[；次梁材料類型及及型型號：14aa號槽鋼槽口口水平[；次梁水平間距lldd(m)：2，建筑物與與次梁的最最大大允許距離離lle(m))：：2.00。4.卸料平臺參參數數水平鋼梁(主梁梁))的懸挑長度度(m)：4.40，水水平鋼梁(主梁)的錨固長度度(m)：0.50,,次梁懸臂臂Mc（m）：0.000；平臺計算寬度((mm)：2.50。二、次梁的驗算算::次梁選擇14aa號號槽鋼槽口口水水平[，間距0.88m，其截面面特性為：：面積A=188..51cmm22；慣性距Ix==5563.77ccm4；轉動慣量Wxx==80.55ccm3；回轉半徑ixx==5.522ccm；截面尺寸：b==558mm,,hh=1400mmm,t==9.55mm。1.荷載計算(1)、腳手板板的自自重標準值值：：本例采用用木木腳手板，標標標準值為0..35kNN//m2；Q11==0.355××0.800=0..228kN//mm；(2)、型鋼自自重標標準值：本本例例采用14aa號槽鋼槽口口水平[，標準值為為0.14kN/mmQ22==0.144kN/mm(3)、活荷載載計算算1)施工荷載標標準準值：取0..80kkNN/m2Q33==2.000kN/mm222)最大堆放材材料料荷載P：8.00kkN荷載組合Q=1.2×((00.28++00.14))++1.4×0.80×0.80==1.400kkN/mP=1.4×88..00=1111.20kkNN2.內力驗算內力按照集中荷荷載載P與均布荷載載q作用下的簡簡支梁計算算，計計算簡圖如如下下：最大彎矩M的計計算算公式（規規范范JGJ800-91，P31）為：：經計算得出:MMmax==(1..440×2.5022/8)×(1-(0..002//22.5022)))2+1111.20×。最大支座力計算算公公式:經計算得出:RR=((111.200+1..440×(2.50+2×0.00)))/2==7.3355kN3.抗彎強度驗驗算算次梁應力：其中γx截面塑性發發展系數，取取取1.05；[ff]]--鋼鋼材的抗壓壓強強度設計值值，[f]=2055.00NN/mm2；；次梁槽鋼的最大大應應力計算值值σσ=8.110×10033/(1..005×800..50)==995.788N/mmm22；次梁槽鋼的最大大應應力計算值值σσ=95..782NN/mm22小于次梁槽槽鋼的抗壓壓強強度設計值值[f]==2205NN//mm2,,滿滿足要求!4.整體穩定性性驗驗算其中，φb均勻彎曲曲的受彎構構件件整體穩定定系系數，按照照下下式計算：：經過計算得到φφbb=5700××9.500××58.0000×2355//(250000.00××1140.0000×2355..0)=00..90；由于φb大于00..6，按照下下面公式調調整整：得到φb'=00..756；次梁槽鋼的穩定定性性驗算σ=8.110×10033/(0..7756×8800.5000))=1333..08NN//mm2；次梁槽鋼的穩定定性性驗算σ=1333.0777N/mmm22小于次梁梁槽鋼的抗抗壓壓強度設計計值值[f]==205NN/mm22,,滿足要求!三、主梁的驗算算::根據現場實際情情況況和一般做做法法，卸料平平臺臺的內鋼繩繩作作為安全儲儲備備不參與內內力力的計算。主梁選擇16aa號號槽鋼槽口口水水平[，其截面面特性為：：面積A=211..95cmm22；慣性距Ix==8866.22ccm4；轉動慣量Wxx==108..33cm3；回轉半徑ixx==6.288ccm；截面尺寸，b==663mm,,hh=1600mmm,t==10mmm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋擋腳手手板自重標標準準值：本例例采采用欄桿、沖沖沖壓鋼腳手手板板擋板，標標準準值為0.114kN//mm；Q1==0.1144kN/mm；；(2)槽鋼自重重荷載載Q2=00.17kkNN/m靜荷載設計值qq=11..2×(Q1+Q22)=11.2×(0.14++0.177))=00..37kNN//m；次梁傳遞的集中中荷荷載取次梁梁支支座力R；2.內力驗算懸挑卸料平臺示示意意圖懸挑卸料平臺水水平平鋼梁計算算簡簡圖懸挑水平鋼梁支支撐撐梁剪力圖圖((kN)懸挑水平鋼梁支支撐撐梁彎矩圖圖((kN.m))懸挑水平鋼梁支支撐撐梁變形圖圖((mm)卸料平臺的主梁梁按按照集中荷荷載載P和均布荷載載q作用下的連連續梁計算算，由由矩陣位移移法法，從左至至右右各支座反反力力：R[1]=111.54433kN；R[22]]=2299.1666kN；R[33]]=--119.38866kN。最大支座反力為為Rmax=299.1666kN；最大彎矩Mmmaax=9.7739kkNN·m；最大撓度ν=00..062mmm。3.抗彎強度驗驗算算其中γx截面塑性發發展系數，取取取1.05；[ff]]--鋼鋼材抗壓強強度度設計值，[[[f]==205..000N//mmm2；主梁槽鋼的最大大應應力計算值值σσ=9.7739×11006/1.055/10883300.00++3.144××104/21955.0000==99.99555N//mmm2；主梁槽鋼的最大大應應力計算值值99..9955NN//mm2小于主梁槽槽鋼的抗壓壓強強度設計值值[f]==2205.0000N/mmmm2，滿足要求求!4.整體穩定性性驗驗算其中φb均勻彎曲