目錄TOC\o"1-5"\h\z1、編制依據 12、工程概況 13、卸料平臺搭設 24、電梯層門 45、安全保證措施 46、計算書 4附件：樓層門大樣圖 41、編制依據1、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)3、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)4、《施工升降機安全規程》(GB10055-2007)5、?SCD200/200施工升降機使用說明書》6、廣西建工集團聯合建設有限公司《安全文明施工標準化管理圖集》2、工程概況小工他位于巾丁了p竹溪人道東南面，總建筑師七…19673.351tf以地下1層地上18+1層，結構類型為框架,力墻塔構。蚯下室層高4.65m^為車庫及設備用房入建筑面積4296m2-1層層符4m為架空屋及管理用戶，建絢768.2m2；2?J8+1層為標班居住主，層高3m建筑面積14609.15m2,建筑總局度65.72m,本工程室內土0.000標圖相當于絕對標圖81.35m。本工程現已施工至第10層，配備1臺SCD200/200雙籠外用施工升降機作垂直運輸設施。施工電梯性能參數表單個梯籠尺寸長3.0x寬1.3x高2.53m單籠額定載荷2000Kg額定提升速度34m/min電容量66KVA標準節尺寸0.65X0.65X1.508m3、卸料平臺搭設施工電梯的電梯籠與結構邊距離1.45m,為方便現場施工人員的通行并保證施工的安全，在施工電梯與主體結構之間搭設腳手架防護及接料平臺，架子整體搭設高度為 56m1?7層采用落地式雙排腳手架，8?13層、14?18層分兩次采用懸挑雙排腳手架，立桿的縱距分別為 1.80m、橫向為0.9m,每層步距分2步，平樓地面第一步為2ml二步為1mi懸挑雙排腳手架懸挑梁采用20a號工字鋼及鋼絲繩分段卸荷；卸荷次數：3次；卸荷上段下傳荷載百分比：30%鋼絲繩不均勻系數a: 0.85;鋼絲繩安全系數k: 6;各段卸荷參數表：腳手架分段第1段笫2段第3段第4段本段步數2223本段,腳手板層塞2224鋼絲繩上下吊點的豎向距離1式m）999底點水平距尚幾倍于立柱縱距222卸料平臺的搭設立桿立桿的縱距分別為1.8m,橫向立桿的間距為0.9m,步距為2m；內排立桿距結構邊0.3m,外排立桿距施工電梯梯籠0.20m。起步立桿長為4mFD6m（將接頭錯開），以后均用6mm干。采用對接扣件連接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步同跨內；各接頭中心距主節點0 500mm最高處立桿頂端高出頂層操作層不小于1.5m。大橫桿大橫桿長度為5m布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏。小橫桿貼近立桿布置，用直角扣件扣緊掛于大橫桿之上，在任何情況下不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。每一立桿與大橫桿相交處都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上。剪刀撐由于架體使用功能的特殊性，為不阻礙施工電梯平臺的通行，本方案在東西兩側不設置剪刀撐，南北方向在平臺通道口兩側的立桿上沿架體通高設置剪刀撐。腳手板作業層滿鋪18厚木膠板（用方木沿大橫桿方向綁扎在小橫桿上@150）,木膠板兩端與方木釘牢固。連墻件南北向連墻件的設置采取在架體的兩側立桿上用小橫桿設置連墻，加固在樓層的預埋鋼筋上，連墻件必須每層設置。防護平臺兩側0.6m和1.2m處設兩道防護欄桿。底部側面設18cm高的擋腳板，擋腳板可用模板。卸料平臺搭設的注意事項1、搭設之前對進場的腳手架鋼管、配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的鋼管配件。2、卸料平臺搭設必須統一交底后作業，必須統一指揮，嚴格按搭設程序進行。3、連墻件等整體連接桿件隨搭設的架子及時設置。4、木膠模板須鋪平、鋪穩，并用14#鐵絲綁扎固定木方。5、設置連墻桿或撐拉桿時，掌握其松緊程度，避免引起桿件的顯著變形。6、工人在架上進行搭設作業時，作業面上需鋪設臨時木跳板并固定，工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業。7、在搭設過程不得隨意改變構桿設計、減少配件設置和對立桿、縱距作＞ 100mmJ尺寸放大,確實需要調整和改變尺寸，應提交審核單位的技術主管人員協商解決。8、扣件一定要擰緊，擰緊力矩符合規范要求，嚴禁松擰或漏擰， 腳手架搭設后應及時逐一對扣件進行檢查。拆除施工工藝1、拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網一擋腳板及木跳板一防護欄桿一斜撐桿一小橫桿一大橫桿一立桿。2、不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。3、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。4、所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。5、拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。6、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。7、拆除前應檢查架子上的材料，雜物是否清理干凈，拆下的材料轉到上面樓層，嚴禁從高空拋擲。下面樓層一定要搭設水平安全網，搭、拆架子均應劃出安全區，設置警戒標志并用尼龍繩圍攔，在地面安排專人負責警戒。卸料平臺使用注意事項1、卸料平臺必須經過安全員驗收合格后方可使用。2、卸料平臺上只允許人員及運輸工具通過，嚴禁堆放施工材料或其他重大荷載；等待施工電梯時，也應盡量避免在腳手架腳臺上站太多人，不得超過施工電梯額定的 2t的載荷。3、在卸料平臺的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件的情況，遇有問題及時解決。4、電梯層門為確保工程安全，在各層操作平臺上設置層門，層門采用 35X3角鋼進行加工制作。層門的豎向高度為1.8m,寬度為1.6m,層門外框及橫向分隔采用35X3角鋼焊制，梯時，也應盡量避免在腳手架腳臺上站太多人，不得超過施工電梯額定的 2t的載荷。3、在卸料平臺的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件的情況，遇有問題及時解決。4、電梯層門為確保工程安全，在各層操作平臺上設置層門，層門采用 35X3角鋼進行加工制作。層門的豎向高度為1.8m,寬度為1.6m,層門外框及橫向分隔采用35X3角鋼焊制，1.0m以下用1.5mm鐵皮板封面。層門的固定措施采取將層門的豎向邊框放置在外排兩側的鋼管立桿邊，然后在立桿上焊接2個鋼筋圓環的方式，注意層門只允許向結構層方向開啟。5、安全保證措施…"港如！*”證自才小費鐮拆除姜荃蔭申畬(尤看是在卸乩平臺上右作人員)；不.巴勺夫公皿禁進行仁架搭設、拆除工作。家進行經常檢查和保修。'… '- 1 ，安全員巡視檢查。身安不而衰作業.”物確口加喇發下在菜子上嗨工的咨工和作業人員得隨置伺下七“出口寸，曰_一(4)雨、營「霧及六級以上犬風等天氣？~嚴禁(5)應宜我全員負責不腳壬架進彳亍經常檢查和―(6)在疝色平臺禁止，行小氣原作業，必須有防火措施和專人看護品,(7)只有當吊籃到達卸料層時，卸料人員才能打開防護門進行卸料工作，卸料完成后，卸料人員及時關閉防護門，扣好防護門銷后，方可啟動施工電梯。6、計算書附件：樓層門大樣圖T-i-160020 ,790 790―t—t00200800200835*3角鋼施工電梯門大樣圖施工電梯落地卸料平臺計算書施工電梯落地卸料平臺的計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑建構荷載規范》(GB50009-2001)、《建筑地基基石設計規范》(GB50007-2002)等編制0

機械副仲酒心蔚滿鋪18厚木膠板用5cna釘與木方釘牢40*80機械副仲酒心蔚滿鋪18厚木膠板用5cna釘與木方釘牢40*80木方與腳手管用14岷絲綁牢防護欄桿樓層卸料平臺大樣圖一、參數信息：.基本參數立桿橫距lb(m)：0.9,立桿步距h(m):2;立桿采用單立桿支撐。立桿縱距la(m):1.8,平臺支架計算總高度H(m):20;平臺底鋼管間距離(mm):300;鋼管類型：①48X3.5,扣件連接方式：雙扣件；取扣件抗滑承載力系數 :0.8;.荷載參數腳手板自重（kN/m2）:0.25;欄桿、擋腳板自重（kN/m）:0.15;施工人員及卸料荷載（kN/m2）:2;2安全網自重（kN/m）:0.005;活荷載同時計算層數：2層。.地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值（kPa）:170;立桿基礎底面面積（m2）:0.25;地基承載力調整系數:1二、板底支撐鋼管計算：板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩W=5.08cm3;截面慣性矩I=12.19cm4;.荷載的計算：（1）腳手板自重設計值（kN/m）：qi=1.2義0.25義0.3=0.090kN/m;（2）施工人員及卸料荷載設計值（kN/m）:q2=1.4X2X0.3=0.840kN/m;.強度驗算：板底支撐鋼管按簡支梁計算。最大彎矩計算公式如下：Mmax=ql2/8最大支座力計算公式如下：N=ql/2荷載設計值：q=1.2xq1+1.4xq2=1.284kN/m;最大彎距Mmax=1.284X1.82/8=0.520kN-m;支座力n=1.284X1.8/2=1.156kN;最大應力（T=Mmax/W=0.520X106/（5.08X103）=102.366N/mm2;板底鋼管的抗彎強度設計值用=205N/mm2;板底鋼管的計算應力102.366N/mm2小于板底鋼管的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!.撓度驗算：計算公式如下：V=5ql4/384EIq=q 1+q2=0.930kN/m均布恒載：v=5X0.930X（1.8X103）4/（384X2.06X105X12.19X104）=5.062mm；板底支撐鋼管的最大撓度為5.062mm小于鋼管的最大容許撓度1800/150與10mm滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算：

橫向支撐鋼管按照集中荷載下三跨連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩W=5.08cm3;截面慣性矩I=12.19cm4;集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力1.156kN1.156kN1.156kN900300 300 300支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN?m）1.1561.156支撐鋼管計算剪力圖（kN）支撐鋼管計算彎矩圖（kN?m）1.1561.156支撐鋼管計算剪力圖（kN）支撐鋼管計算變形圖（mm）最大彎矩Mmax=0.347kN-m;最大變形vmax=1.190mm;最大支座力Qmax=1.156kN;最大應力（T=Mmaxw=0.347X106/（5.08X103）=68.244N/mn2;橫向鋼管的計算應力68.244N/mrm小于橫向鋼管的抗彎強度設計值205N/mrm,滿足要求!橫向支撐鋼管的最大撓度為1.190mm小于橫向支撐鋼管的最大容許撓度900/150與10mm滿足要求！四、扣件抗滑移的計算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.8,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。R<Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取12.80kN;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=1.156kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、支架立桿荷載設計值（軸力）計算：.靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架的結構自重（kN）：Nsi=0.141X20=2.810kN;（2）板底支撐鋼管的結構自重（kN）:N32=0.038X1.8X2X8X1/4=0.276kN;（3）腳手板自重（kN）:Ns3=0.25X1X1.8X0.9X8/4=0.810kN;（4）欄桿、擋腳板的自重（kN）:Ns4=0.15X1X1.8X8/2=1.080kN;（5）安全網自重（kN/m2）:Ng=0.005X1X1.8X20/2=0.090kN;經計算得到，靜荷載標準值Ng=NG1+N32+N33+N+NGF2.810+0.276+0.810+1.080+0.090=5.066kN;.活荷載為施工人員及卸料荷載：施工人員及卸料荷載標準值： Nq=2X2X0.9X1.8/4=1.620kN;.因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式N尸1.2Ng+1.4Nq=1.2X5.066+1.4X1.620=8.348kN;本卸料平臺采用單立桿，單根立桿所受的荷載為 N=N=8.348kN。六、立桿的穩定性驗算：立桿的穩定性計算公式：（T=N/（|）AKH<用其中N---- 立桿的軸心壓力設計值（kN）:N=8.348kN;小—— 立桿的軸心受壓穩定系數，由長細比入=lo/i的值查表得到；i---- 計算立桿的截面回轉半徑（cm）:i=1.58cm;A---- 立桿凈截面面積（cm2）:A=4.89cm2;W---- 立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3）:W=5.08cm3;6—— 鋼管立桿最大應力計算值（N/mm2）;用一 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：用=205N/mm2;l0---- 計算長度（m）;參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》，由以下公式計算：l 0=knhk---- 計算長度附加系數，取值為1.163;以---- 計算長度系數，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表5.3.3;取最不利值仙=2.00;立桿計算長度l0=kph=1.163x2.00X2=4.652m;3入=l0/i=4.652X10/15.8=294;當人>250時，小=7320/入2=7320/2942=0.085鋼管立桿受壓應力計算值 ；（T=8.348X103/（0.085乂489）=201.579N/mm2;立桿鋼管穩定性驗算 （T=201.579N/mrm小于立桿鋼管抗壓強度設計值[f] =205N/mrri,滿足要求！七、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p <fg地基承載力設計值:fg=fgkXkc=170.000kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=170kPa;腳手架地基承載力調整系數：kc=1;立桿基礎底面的平均壓力：p=Ni/A=33.391kPa ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=8.348kN;2基礎底面面積：A=0.25m。p=33.391kPa<fg=170.000kPa。地基承載力滿足要求！普通型鋼懸挑扣件式雙排腳手架工字鋼及鋼絲純計算書、鋼絲純卸荷計算在腳手架全高范圍內卸荷3次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1次卸荷點高度為4.200米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls為9.000米，吊點水平距離2.0倍于立桿縱距；第2次卸荷點高度為8.200米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls為9.000米，吊點水平距離2.0倍于立桿縱距；第3次卸荷點高度為12.200米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls為9.000米，吊點水平距離2.0倍于立桿縱距；各卸荷點鋼絲純卸荷計算方法是相同的，下面我們僅給出第一次卸荷的計算過程，其他的卸荷點直接給出計算結果。.卸荷點內力計算卸荷點處立桿軸向力計算：Pi=kxXNiXn=1.5X11.239X2=33.717kNB=kxX2Xn=1.5X10.103X2=30.309kN經過計算得到a尸arctg[9/（1.8+0.2）]=77.471 度a2=arctg[9/0.2]=88.727 度各吊點位置處內力計算為（kN）：Ti=Pi/sina1=33.717/0.976=34.540kNT2=P2/sina2=30.309/1.000=30.317kNG=P1/tana1=33.717/4.500=7.493kNG2=P2/tana2=30.309/45.000=0.674kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G!岡絲純水平分力。.鋼絲繩的最小直徑計算卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T1=34.540kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg]=aFg/K其中[Fg]-- 鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg-- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑（mm）;a--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數；K-- 鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取34.540kN,==0.85,K=6,得到：選擇卸荷鋼絲純白最小直徑為：d=（2X34.540X6/0.85）0.5=22.082mm。.鋼絲繩的吊環強度計算吊環強度計算公式為：（T=N/A<[f]其中[f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》 10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mrm;N-- 吊環上承受的荷載等于[Fg];A-- 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5Ttd2;選擇吊環的最小直徑要為：d=（2X[Fg]/[f]/兀）0.5=（2X34.540X103/50/3.142）0.5=20.971mm實際吊環選用直徑D=22mm^HPB235勺鋼筋制作即可。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為22.1mm（鋼絲繩型號：6X19）,必須拉緊至34.540kN,吊環直徑為22mm根據各次卸荷高度得:第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為22.4mm（鋼絲繩型號：6X19）,必須拉緊至35.450kN,吊環直徑為22mm第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為23.3mm（鋼絲繩型號：6X19）,必須拉緊至38.484kN,吊環直徑為25mm二、拉繩的受力計算鋼純做安全儲備，按照承受全部荷載計算，通過軟件電算程序計算得到鋼繩的支點從左至右支座反力分別為：R1=12.422kN水平懸挑梁的軸力Rffi拉鋼繩的軸力2按照下面計算Rah=2Reos0i其中Rcos9i為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力Ro=RiSin0i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：Rji=12.764kN0三、拉繩的強度計算.鋼絲拉繩的內力計算鋼絲拉繩的軸力R取最大值進行計算，為q=12.764kN選擇6X19鋼絲純，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa直徑15.5mm[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,查表得Fg=138.500kN;a-- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。a=0.85;K-- 鋼絲繩使用安全系數。K=6。得到：[Fg]=19.621kN >Ru=12.764kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。.鋼絲拉繩的拉環強度計算鋼絲拉繩的軸力R的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=R=12.764kN鋼絲拉繩的拉環的強度計算公式為（T=N/A&用其中[f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》 10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mmi;所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑D二（12763.770X4/（3.142X50X2））1/2=12.7mm實際拉環選用直徑D=20mm^HPB235勺鋼筋制作即可（〈（扣件架規范》第6.10.4條規定吊環應使用HPB23綱筋且直徑學20mm。四、懸挑梁受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點