目錄HYPERLINK\l"_Toc237494579"一、編制依據2HYPERLINK\l"_Toc237494580"二、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc237494581"三、方案設計2HYPERLINK\l"_Toc237494582"四、外腳手架施工要求3HYPERLINK\l"_Toc237494583"(一)桿件搭設要求3HYPERLINK\l"_Toc237494585"（二）連墻件的3HYPERLINK\l"_Toc237494586"（三）安全防護措施3HYPERLINK\l"_Toc237494587"五、腳手架卸荷3HYPERLINK\l"_Toc237494588"六、材料要求及構造措施3HYPERLINK\l"_Toc237494589"七、腳手架的搭設和拆除3HYPERLINK\l"_Toc237494590"八、安全注意事項3附:12#樓A、B、C塔樓、13#樓及商業裙樓懸挑外架工字鋼的長度及布置見附圖懸挑式扣件鋼管腳手架計算書一、編制依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011《鋼管腳手架扣件》GB15831《建筑施工手冊》第四版《建筑施工計算手冊》《建設工程安全生產管理條例》二、工程概況工程名稱：鄭州XXXX廣場建設單位：鄭州XXXX廣場有限公司施工單位：中國XXXX工程局有限公司設計單位：中國XXXX有限公司鄭州分公司監理單位：河南省XX工程建設監理有限公司鄭州XX建設監理咨詢有限公司質量目標：鄭州市結構優質工程安全目標：河南省安全文明工地工程地點：鄭州市XX路與XX路交叉口西南角規劃用地：約11.000萬平方米，由購物中心、寫字樓、室外步行街、外鋪及住宅和地下車庫組成。商業區建設用地面積約5.252萬平方米，總建筑面積約29.23萬平方米（其中地上總建筑面積20.82萬平方米，地下建筑面積8.41萬平方米）。結構類型：框架、剪力墻結構大商區地下2層，Ⅰ區、Ⅱ區裙房地上5層，12#樓A、B樓地上28層，C塔地上10層，13#樓地上22層。三、方案設計本方案為商業區懸挑外架設計方案。（一）、結合本工程結構及建筑外裝飾特點，主體施工采用雙排扣件式懸挑工字型鋼腳手架。1、本工程12#樓、13#樓塔樓部分與商業5層裙房相連(局部三層)，結合商業區各樓結構特點施工。因考慮主樓挑高部分與大商業裙房之間設備夾層，后期將提前投入使用，懸挑工字鋼不能夠及時拆除（影響后序各工種的施工作業條件及施工進度），設備層部位由大商業裙房懸挑至上一層頂板。12#樓C塔由4頂（標高21.39m）開始懸挑至頂層，13#樓由第4層頂（標高17.59m）開始懸挑，6層為一懸挑段，每段懸挑高度19.2m（以樓層標高為準），共3個懸挑段。12#樓A、B塔由第7層底板開始懸挑，6層為一懸挑段，每段懸挑高度18.3m，第一段懸挑外架由6層底（標高31.34m）至12層頂（標高49.64m），第二段懸挑外架由13層底（標高49.64m）至18層頂（標高67.94m），第三段懸挑外架由18層底（標高67.94m）至25層頂（標高86.24m），第四段懸挑外架由26層底（標高86.24m）至頂層（標高103.84m）。2、商業裙房東、北、南三面臨街部分由二層底板開始懸挑（標高5.65m）至頂層(標高26.1m)，西側局部兩層、三層的搭設落地式架手架，采光井部位搭設落地式腳手架，主樓5層以上四周均布置懸挑工字鋼，裙房接主樓部分，根據現場施工情況，做好懸挑工字鋼的布置（先主樓后裙房），待裙房主體施工完及地下室回填結束后，拆除懸挑架體，為裝飾裝修搭設落地式腳手架，提供作業條件。3、本工程懸挑腳手架采用Ⅰ16工字型鋼作為懸挑支撐桿件，Ⅰ16工字型鋼長度有3m、4m、5m等。工字鋼都錨固在主樓和裙樓板上。錨固在主樓板上的工字鋼墻內錨固長度為1.5m；轉角處工字鋼斜向布置，斜向布置的工字鋼的墻內錨固長度為1.2m；局部懸挑板處的長度為5m的工字鋼，其墻內錨固長度為1.35m。在懸挑層的樓板上預埋Φ22鋼筋拉環錨固工字鋼，工字鋼與拉環之間用鋼楔楔緊。各樓懸挑工字鋼采用Φ15.5鋼絲繩斜拉作為支撐（計算時不考慮鋼絲繩受力）。每根工字鋼設一根鋼絲繩斜拉支撐，在工字鋼下方焊接Φ25鋼筋頭用于固定鋼絲繩，工字鋼與鋼絲繩搭接處設置橡皮墊。在主體結構的梁、剪力墻上預留孔洞，用Φ20螺栓做吊環，工字鋼懸挑長度大于層高，吊環設在懸挑層以上的第二層的梁上；工字鋼懸挑長度小于層高，吊環設在懸挑層的梁上。外挑板處懸挑工字鋼做法詳見下圖：4、在懸挑工字鋼處，外腳手架內、外立桿直接作用于懸挑工字鋼上。5、卸料平臺設計堆放限重為1t，懸挑長度為3.6m，錨固長度為1.5m，主梁采用16號槽鋼，間距1.8m，次梁采用10號槽鋼，布置間距為0.65m，次梁與主梁焊接牢固，上滿鋪木腳手板，木腳手板與次梁用10號鐵絲綁扎牢靠，腳手板上鋪15mm厚木模板，平臺四周設200mm高木模板擋腳板，擋腳板外側刷藍白油漆，平臺兩側設防護欄桿，防護欄桿采用40×40mm方鋼與主梁焊接牢固，沿防護欄桿在平臺周圍滿掛密目安全網，在平臺外側設置活動欄桿，平臺外側在底部用φ48的鋼管與槽鋼焊接成1000×1000支架，用2φ12鋼筋拉接焊在欄桿上，支架內掛安全平網，對轉運過程中人員與材料起到安全防護作用。主梁通過2道6×19的φ18.5鋼絲繩拉緊，鋼絲繩一端與梁上預埋拉環相連，一端與主梁上的焊接拉環相連。設計中鋼筋拉環均采用圓鋼，不可用二級鋼或三級鋼代換。具體搭設細部構造詳見《鄭州XXXX廣場商業區卸料平臺方案》6、懸挑工字型鋼留設間距為1.5m（隨結構外圍尺寸調整），少部分應根據現場實際情況留置，以保證室內施工不受影響。立桿縱距根據層結構形式、高度進行布局，考慮到外架整體觀感及使用功能，各樓號立桿縱距1.5m，立桿橫距0.9m，內立桿中心距離結構外邊線0.5m，立桿步距設計為1.7m。在施工層每跨加一道小橫桿，外立桿上每步設置一道欄桿。在工字型鋼之上0.2m處設水平方向掃地桿。連墻桿按二步二跨布置，呈梅花型分布。7、懸挑錨固點應設置在結構樓板上，樓板厚度不得小于120mm，樓板厚度小于120mm時應對結構樓板做加強處理。樓板厚度小于120mm的樓板，拉環錨固處樓板配筋加強，在拉環長度范圍內，縱橫方向設置長2400mm10@200鋼筋。懸挑梁在有墻、沒墻處的具體做法下圖。錨固拉環及吊環做法的具體做法下圖8、懸挑梁搭設在非直線（折線、弧線）的結構外圍時，懸挑梁應垂直與外圍面或徑向，平面轉角處應采取加強措施。9、12#樓A、B、C塔、13#樓及商業裙房樓梯處懸挑工字鋼梁穿過剪力墻并伸出墻外500mm并在墻身預埋Φ22鋼筋拉環錨固水平工字鋼與懸挑工字鋼焊接。具體做法詳見下圖。10、緊貼安全立網外側每間隔4層設置一道200mm寬的紅白色帶，色帶用廢舊木模板制作，繞外架安全網環形布置。垂直方向安全防護，采取“三層一軟封，四層一硬封”的防護措施，即安全平網每三層設置一道，竹籬封閉每四層設置一道，且硬封至結構外墻外邊線。為突出外架整齊、美觀的整體外觀效果，所有外架剪刀撐鋼管均刷紅白油漆間距500mm，立桿、大橫桿均刷黃油漆，攔腰桿刷紅白油漆間距500mm，只在所有桿件的外露部分刷油漆（刷180°油漆），小橫桿端頭及連墻件外伸部分360度刷黃油漆。懸挑支撐工字型鋼統一刷黃色油漆二遍，連墻件處（架體外立面）懸掛用廢舊木模板制作的300mm×200mm標識牌，標識牌白底紅字。11、本工程每段懸挑外架作為結構腳手架考慮一層施工荷載，作為裝修腳手架考慮兩層施工荷載，計算時考慮兩層裝修施工荷載。四、外腳手架施工要求(一)桿件搭設要求1、立桿搭設（1）、每根立桿底部應設置Φ25鋼筋，鋼筋長200mm與工字鋼焊接，具體做法見懸挑梁底部做法圖。腳手架立桿底部必須設置縱、橫掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于0.2m處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（2）、立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接，具體連接形式見下圖。（3）、立桿接長除頂層頂部可采用搭接外，其余各層各部位接頭必須采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩根相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于0.5m；各接頭中心至主節點的距離不應大于步距的1/3。（4）、立桿采用搭接時，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于0.1m。（5）、立桿頂端應高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。2、大橫桿搭設（1）、大橫桿應設置在立桿內側，其長度不應少于3跨。（2）、大橫桿及攔腰桿在轉角處不得斷開，必須用扣件將兩相交得水平桿緊固連接，保證大橫桿及攔腰桿沿建筑物四周交圈。（3）、大橫桿接長采用對接扣件連接，扣件應交錯布置，兩根相鄰接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小0.5m。各接頭中心至最近主節點的距離不應于縱距的1/3。（4）、當大橫桿作為小橫桿的支座時，應采用直角扣件固定在立桿上。3、小橫桿搭設（1）、腳手架立桿主節點必須設置一根小橫桿，長度1.3m，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于0.15m?？繅σ欢说耐馍扉L度0.25m，立桿間距0.9m，外伸0.15m。（2）、作業層上非主節點處的小橫桿，應根據支撐腳手板的需要等間距設置，每一跨加設兩根小橫桿，間距為0.5m。4、作業面（1）、橫向尺寸：小橫桿伸出大橫桿外的長度不小于0.15m，以防止小橫桿上滑脫。（2）、雙排腳手架的內立桿距離墻體要控制在0.35m－0.50m，以保證操作人員有一定的操作活動空間。（3）、小橫桿里端距離墻面距離控制在0.1m以內。5、腳手板的鋪設（1）、作業層腳手板沿縱向滿鋪，做到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實，不得有超過0.05m的空隙，架子上不準留單塊腳手板，且離開墻面0.12～0.15m。（2）、作業層下面留一層腳手板作為防護層、施工時，作業層升高一層，則把下一層腳手板倒到上層作為作業層的腳手板，兩層交錯上升。（3）、腳手板在的接頭采用對頭平鋪、在接頭處必須設置兩根橫向水平桿，且小橫桿應放正擺牢。腳手板外伸長度應取0.15m，兩塊腳手板外伸總長度不得大于0.3m。（4）、嚴禁留有探頭長度大于0.15m的探頭板，腳手板兩端均應與支撐桿可靠、牢固的接觸。（5）、在腳手板兩端和拐角處、沿板長方向1.5m處、坡度和平臺的兩端及其他可能發生滑動和翹起的部位均要予以固定。6、作業層的安全設施鋪設腳手板的作業層要在腳手架的內側綁兩道牢固的護身欄桿，并立掛密目安全網進行全封閉，安全網必須采用合格的建筑安全網，不得使用防塵網代替，安全網的懸掛采用直徑為8mm粗的尼龍繩，系安全網所有扣眼，嚴禁采用扎絲綁扎，作業層東西側兩側，各設置三個干粉滅火器，南北兩側，各設兩個滅火器，干粉滅火器在使用前必須檢查其壓力和開關，確保有效后方可懸掛。安全網的上下邊要與縱向水平桿綁牢，作業面層設置200mm高的擋腳板，緊貼外立桿內側安置兩道欄桿，欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度應為1.2m，中欄桿應居中設置。7、作業層和鋪板層的限制在每懸挑段內，鋪板層為2層，作業層為2層（本懸挑腳手架作為結構腳手架考慮一層施工荷載，作為裝修腳手架考慮兩層施工荷載）。在特殊情況下須增加作業層時，應做專門的設計計算。8、腳手架的大橫桿在轉角處要相互交圈，并確保連續，實在不能交圈時，腳手架的端頭應采取有效的措施來加強其整體性。9、為了防止立桿偏斜而承受過大的偏心力，需要對立桿的垂直偏斜度進行控制，并實行雙控，其搭設質量要求如下：1）立桿最后驗收垂直度不得大于100mm。2）縱向水平桿同跨內兩根縱向水平桿的高差不大于10mm；外伸尺寸誤差不應大于50mm。3）腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。4）腳手架采用的扣件，緊固力矩宜在45-55N·m之間。5）連墻點的數量、位置要正確、連接牢固、無松動現象。（二）連墻件的設置為保證腳手架的穩定性，必須在腳手架上均勻的設置連墻件，連墻件布置應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm，且應從第一步大橫桿開始設置，當該處設置有困難時，可改用拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與水平面的傾角宜在45o-60o之間，連接點中心至主節點的距離不應大于300mm，拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。連墻件二步三跨，呈梅花型分布。在腳手架周邊的端頭(包括頂端)以及轉角處，要加密連墻件。連墻件必須從底層第一根大橫桿處開始設置，當設置安全網支架，卸荷拉結桿等構件時，應增加連墻件。連墻件預埋在墻體或柱子中，且必須貫通墻體或柱子。連墻件兩端通過扣件固定。腳手架開口端必須設置連墻件。連墻件中的連墻桿呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接。建筑物外裝修階段，會影響到腳手架與建筑物的拉結，在施工時應分段分片拆除，在施工完畢后應及時恢復拉結點，以保證腳手架的整體性、安全性。（三）安全防護措施1、為保證進出接料平臺的人員安全，施工電梯每層接料平臺處設活動安全門，施工電梯腳手架采用雙排φ48×3.0鋼管搭設的落地式腳手架，立桿間距800mm×900mm，安全門加工尺寸為1.8×1.3m。安全門刷藍色油漆。地面搭設安全防護棚，其尺寸：長度6m，寬度3.0m，高度3.5m。安全防護為雙層竹跳板滿鋪，上層橫鋪，下層豎鋪，上下間距0.6m。2、除了設置全封閉立網外，為確保安全應設置安全平網，平網的設置如下：作業層設置隨層網。垂直方向安全防護，采取“三層一軟封，四層一硬封”的防護措施，即安全平網每三層設置一道，竹籬封閉每4層設置一道，且硬封至結構外墻外邊線。3、通道口結構施工自二層起，凡人員進出通道口（包括施工用電梯的通道口），均應搭設安全通道，且安全通道為雙層防護。所有出入口處護頭棚長為6m,寬于出入通道兩側各1m,護頭棚下層滿鋪不小于50mm厚的木腳手板，上層滿鋪廢模板，兩層之間間距為600mm，外圍立桿間距為1.8m，兩側用密目網封閉。其正立面上方及兩側懸掛安全警示牌。五、腳手架卸荷因本工程每段腳手架搭設高度最高可達19.2m，除在每段架體底部桿件上用一道鋼絲繩卸拉外，每跨懸挑結構的按每3層進行一次卸荷。在每段懸挑中，在工字型工字鋼懸挑層相應卸荷一次，每根工字鋼設一根鋼絲繩；在其他卸荷層中每3跨設置一根鋼絲繩，在架體轉角處的每跨設置一根鋼絲繩，采用Φ15.5鋼絲繩。在主體結構的剪力墻或梁上用Φ20螺栓做吊環。轉角處腳手架卸荷時，用鋼絲繩將內外立桿同時拉住。外架轉角處的加強見下圖圖。六、材料要求及構造措施（一）組成扣件式鋼管腳手架的桿件采用Φ48mm、壁厚3mm鋼管，用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以4～6.5m為宜，以適應腳手架的寬度。預埋件、懸挑支撐、鋼管材質使用力學性質適中的Q235鋼材，材質須符合相應規定。1、新鋼管的檢查應符合下列規定A.應有產品質量合格證B.應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規定。C.腳手架鋼管應采用現行國家標準《低壓流體輸送焊接鋼管》（GB/T3092）中的規定的3＃普通鋼管，其質量應符合現行國家標《碳素結構鋼》（GB/T700）中的Q235-A級鋼管的規定。D、鋼管表面應平直光滑，對于有銹蝕、裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、壓痕、深劃痕的鋼管嚴禁使用。E、作為腳手架桿件用的鋼管必須進行防銹處理，對購進的剛管先行除銹，然后內壁擦涂兩道防銹漆，外壁涂防銹漆一道和面漆兩道。在腳手架使用一段時間后，由于防銹層會受到一定損傷，必須重新進行防銹處理。F、鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差及鋼管的彎曲符合要求。（二）扣件的技術要求1、扣件應采用GB15831《鋼管腳手架扣件》中Q235鋼的規定。機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造?？奂母郊═型螺栓、螺母、墊圈）采用的材料應符合GB700-88《碳素結構鋼》中Q235鋼的規定，螺紋均應符合GB196-81《普通螺紋》的規定，墊圈應符合GB96-76《墊圈》的規定。2、鑄鐵不得有裂紋、氣孔、不宜有疏松砂眼或其他影響使用性能的鑄鐵缺陷。并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余披縫、毛刺和氧化皮等清除干凈。3、扣件與鋼管的貼面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，扣件的表面應進行防銹處理。4、新扣件應有生產許可證，法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、變形的嚴禁使用，出現滑絲的扣件必須更換。（三）構造要求1、在豎立桿時，要注意桿件的長短搭配使用。立桿的接頭除頂層可采用搭接接頭外必須采用對接扣件實行對接接頭。搭接時的搭接長度不應小于1m，用不小于兩個旋轉扣件來扣牢，扣件的外邊緣到桿端距離不應小于0.1m。立桿接頭與相近大橫桿的距離不宜大于步高的三分之一，相鄰接頭的高度差應大于0.5m。2、大橫桿的長度不宜小于三跨，且不小于6m。大橫桿和立桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏。上下相鄰的大橫桿應錯開不止在立桿的里側和外側，以減少立桿的偏心受荷情況。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/3000，且不大于0.5m，大橫桿最好采用對接扣件連接，如采用搭接連接時，搭接長度不應小于1m，并用三個轉扣件扣牢。大橫桿接頭與相鄰立桿的距離不大于縱跨的三分之一。同一水平的內外兩根大橫桿的接頭和上下相鄰的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，不得出現在同一跨間內，相鄰接頭的水平距離應大于0.5m。3、小橫桿應緊貼立桿布置，作業層的小橫桿要加密，小橫桿搭與大橫桿上，用直角扣件扣緊。對貼近立桿的小橫桿亦可緊固于立桿上。無論在什么情況下都不得拆除貼近立桿的小橫桿。4、縱向支撐的斜桿與水平面夾角宜在45o～60o之間。斜桿用扣件與腳手架扣緊的連接接頭兩端距離腳手架節點不大于0.5m。除兩端緊扣外，中間尚需增加2～4個扣結點。5、斜桿的接頭宜采用對接扣件對接。當采用搭接時，搭接長度不小于0.4m，并用兩只旋轉扣件扣牢。七、腳手架的搭設和拆除1、腳手架的搭設腳手架搭設前的準備工作→焊接懸挑支架（立桿處焊短鋼筋）→在型鋼上立立桿→安裝縱向掃地桿→安裝橫向掃地桿→并與立桿或縱向掃地桿扣牢→安裝第一步大橫桿→安裝步大橫桿→安裝小橫桿→加設臨時拋撐（上端與第二步大橫桿扣牢，在裝設兩道連墻件后可拆除）→第三、四步大橫桿和小橫桿→設置連墻桿→接立桿→加設剪刀撐→鋪腳手板→綁護身欄桿和擋腳板→立掛安全網2、腳手架的拆除拆除順序和搭設順序相反，即先搭的后拆，后搭的先拆，先從鋼管腳手架頂端拆起。拆除順序如下：拆除前的準備工作→拆安全網→護身欄桿→擋腳板→腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→連墻件→縱向支撐等。拆除注意事項：（1）、拆除前應全面檢查腳手架的牢固情況，并根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施。（2）、應由單位工程負責人認真向操作人員進行拆除安全技術交底（3）、清除腳手架上的雜物及地面障礙物。設警戒區，設置明顯的標志，安排專人警戒。（4）、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。安全網必須逐層拆除，嚴禁整層或數層一次拆除。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。（5）、桿件在拆除時必須做到桿件的內低外高，防止桿件內的雜物從高處墜落，以免造成高空墜物傷人。拆除大于6m的桿件的拆除必須兩個工人同時進行。外架的拆除必須配合外墻的保溫、裝飾的施工。（6）、當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度（約為6.5m）時，應先再適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。（7）、拆下的扣件和配件嚴禁長時間堆放在樓面上，應及時運至地面碼堆存放整齊，嚴禁高空拋擲。八、安全注意事項1、要求現場外架在施工及使用過程中，要切實結合本方案中文字部分及圖示部分（含注寫）進行外腳手架的施工與使用。2、腳手架在搭設及使用過程中應重點檢查以下項目：（1）、立桿縱向、橫向間距及立桿位置是否符合本案要求？縱向、橫向水平桿搭設位置及間距是否準確？（2）、桿件的設置和連接、連墻件、支撐、卸荷點等的構造是否符合本方案要求？（3）、連墻件及卸荷荷點埋設位置置是否準確？？是否少設或或不設？（4）、縱向水平桿及及攔腰桿是否否沿建筑物交交圈？（5）、立桿是否插入入了焊接于工工字鋼的短鋼鋼筋頭上，立立桿是否懸空空？（6）、扣件螺栓是否否松動？（7）、立桿的沉降與與垂直偏差是是否符合要求求？（8）、安全防護措施施是否符合要要求？（9）、卸料平臺是否否超限荷？（10）、懸挑支撐撐桿件的懸挑挑部分的長度度、布置間距距及吊環固定定間距是否按按本方案執行行？（11）外架搭設時時，操作人員員是否在操作作范圍內搭設設木跳板，作作為外架施工工的操作面??3、腳手架為操作架架，嚴禁在架架子上堆放材材料。施工材材料應按規定定堆放在相應應的樓層內，嚴嚴禁集中堆放放在某一層。不不得將模板支支架、提升機機器、纜風繩繩、泵送混凝凝土和砂漿的的輸送管等固固定在腳手架架上，嚴禁懸懸掛起重設備備。4、腳手架沿建筑物物周遍必須呈呈環形封閉。5、腳手架搭設后應應沿高度進行行分段驗收檢檢查。（1）、按搭設高度每每層檢查與驗驗收一次；（2）、達到設計高度度時，檢查與與驗收一次；；（3）、遇有六級大風風或大雨，待待風雨停止后后檢查與驗收收一次；（4）、冬季開凍后檢檢查與驗收；；（5）、因特殊原因停停工超過一個個月后，在復復工之前，檢檢查與驗收一一次。6、腳手架搭設人員員必須是經過過現行國家標標準《特種作作業人員安全全技術考核管管理規則》（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期進行身體檢查，經過安全培訓，持證上崗。7、在施工過程中，全全體作業人員員必須按規范范要求配戴安安全帽、系掛掛安全帶、穿穿防滑鞋。8、外腳手架施工前前必須由項目目經理、生產產經理、技術術負責人、工工長、安全員員對施工班組組進行全員書書面交底，并并有書面簽字字。9、搭拆腳手架施工工中，地面應應設防護圍欄欄和警戒標志志，并設專人人進行安全監監護，嚴禁非非操作人員入入內。各種構構件嚴禁空中中拋擲。10、腳手架搭設設后項目部必必須組織分段段驗收（一般般不超過3步），辦理理驗收手續。腳腳手架的構件件質量及搭設設質量，應符符合最新《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規程》規范范的規定。腳腳手架驗收合合格后并掛合合格牌后方可可使用。11、當有六級及及六級以上的的大風和霧、雨雨、雪天氣時時應停止腳手手架搭設與拆拆除。雨、雪雪后上架作業業應有防滑措措施，并掃除除積雪。12、腳手架在使使用期間，嚴嚴禁拆除主節節點處的縱、橫橫向水平掃地地桿及連墻桿桿。13、定期對架體體垂直度進行行觀測，制定定防風、防火火、防觸電措措施，發現問問題立即整改改，嚴禁隱患患問題過夜，并并作好相關記記錄。14、在腳手架上上進行電氣焊焊作業時，必必須采取防火火板，防火派派專人看守。15、臨時用電線線路的架設、腳腳手架接地和和防雷措施應應符合《施工工現場臨時用用電安全技術術規范》（JJGJ46）有有關規定。懸挑工字鋼布置見見附圖12#樓A、B塔塔懸挑工字鋼鋼剖面圖13#樓懸挑工字鋼鋼剖面圖12#樓C塔懸挑挑工字鋼剖面面圖商業區12#樓AA、B塔、13#樓、主主樓使用3臺施工電梯梯。外用施工電梯型號號為SC200//200，外用施工電梯的每每個梯籠額定定載重量為2噸，電梯架架體高出屋頂頂約3.2米。每每臺施工電梯梯附墻參照專專項施工方案案設置。懸挑挑架與施工電電梯時斷開，預預留500mmm防護作業業面、距結構構面為5000mm。施工電梯處平面及及剖面布置圖：安全通道立面及剖剖面圖附計算書大商業裙房懸挑式扣件鋼管腳腳手架計算書書鋼管腳手架的計算算參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規規范》（JGGJ130--2001）。計算參數:雙排腳手架，搭設設高度26..1米，立桿桿采用單立管管。立桿的縱距1.550米，立桿桿的橫距0..90米，內內排架距離結結構0.500米，立桿的的步距1.770米。采用的鋼管類型為為48×3.5，連墻件采用2步33跨，豎向間間距3.400米，水平間間距4.500米。施工活荷載為3..0kN/mm2，同時考慮慮2層施工。腳手板采用竹笆片片，荷載為00.15kNN/m2，按照鋪設設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷荷載為0.115kN/mm，安全網荷荷載取0.00050kNN/m2。腳手板下大橫桿在在小橫桿上面面，且主結點點間增加兩根根大橫桿。基本風壓0.455kN/m22，高度變化化系數1.22500，體體型系數0..6000。懸挑水平鋼梁采用用[16b號槽槽鋼U口水平，其其中建筑物外外懸挑段長度度1.50米，建建筑物內錨固固段長度2..00米。懸挑水平鋼梁采用用拉桿與建筑筑物拉結，最最外面支點距距離建筑物11.35m。拉拉桿采用鋼絲絲繩。一、大橫桿的計算算大橫桿按照三跨連連續梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷荷載值計算大橫桿的自重標準準值P1=0.0338kN/mm腳手板的荷載標準準值P2=0.1550×0.9000/3=0..045kNN/m活荷載標準值Q=3.0000×0.9000/3=0..900kNN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.0388+1.2××0.0455=0.1000kN/mm活荷載的計算值q2=1.4×0.9000=1.2660kN/mm大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為三三跨連續梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎矩計算算公式如下::跨中最大彎矩為M1=(0.008×0.1000+0.100×1.2600)×1.50002支座最大彎矩計算算公式如下::支座最大彎矩為M2=-(0..10×0.1000+0.1117×1.2600)×1.50002我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進進行強度驗算算：=0.354×1106/50800.0=699.727NN/mm2大橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為三三跨連續梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q11=0.0338+0.0045=0..083kNN/m活荷載標準值q22=0.9000kN/mm三跨連續梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=(0..677×0.0833+0.9990×0.9000)×1500..04/(1000×2.06×105×1219000.0)==1.9100mm大橫桿的最大撓度度小于15000.0/1150與10mm,,滿足要求!二、小橫桿的計算算小橫桿按照簡支梁梁進行強度和和撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標準準值P1=0.0338×1.5000=0.0558kN腳手板的荷載標準準值P2=0.1550×0.9000×1.5000/3=0..068kNN活荷載標準值Q=3.0000×0.9000×1.5000/3=1..350kNN荷載的計算值P=1.22×0.0588+1.2××0.0688+1.4××1.3500=2.0440kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:M=(1..2×0.0388)×0.90002/8+2..040×=0.617×1106/50800.0=1221.3988N/mm22小橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和均布荷載最大撓度度計算公式如如下:集中荷載最大撓度度計算公式如如下:小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度V1=5.0×0.0388×900.0004/(3844×2.0600×105×1219000.0000)=0.001mm集中荷載標準值PP=0.0558+0.0068+1..350=11.475kkN集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度V2=14755.100××900.00×(3×900.002-4×900.002/9)/((72×2.06×105×1219000.0)==1.5200mm最大撓度和V=V1+V2=1.5333mm小橫桿的最大撓度度小于9000.0/1550與10mm,,滿足要求!三、扣件抗滑力的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；1.荷載值值計算橫桿的自重標準值值P1=0.0338×0.9000=0.0335kN腳手板的荷載標準準值P2=0.1550×0.9000×1.5000/2=0..101kNN活荷載標準值Q=3.0000×0.9000×1.5000/2=2..025kNN荷載的計算值R=1.22×0.0355+1.2××0.1011+1.4××2.0255=2.9998kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN；；四、腳手架荷載標標準值作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜荷載標準值包括括以下內容：：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1248NNG1=00.125××26.1000=3.2257kN(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹笆片腳手手板，標準值值為0.155NNG2=00.150××4×1.5000×(0.9000+0.5000)/2==0.6300kN(3)欄桿桿與擋腳手板板自重標準值值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹笆笆片腳手板擋擋板，標準值值為0.155NNG3=00.150××1.5000×4/2=00.450kkN(4)吊掛掛的安全設施施荷載，包括括安全網(kN/m2)；0.0055NNG4=00.005××1.5000×26.1000=0.1196kN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.533kkN。活荷載為施工荷載載標準值產生生的軸向力總總和，內、外外立桿按一縱縱距內施工荷荷載總和的11/2取值。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=3..000×2×1.5000×0.9000/2=4..050kNN風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中W0———基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)附錄錄表D.4的規定定采用：W0=0..450Uz——風荷載高度度變化系數，按按照《建筑結結構荷載規范范》(GB500009-20001)附錄錄表的規定采采用：Uz=1..250Us——風荷載體型型系數：Us=0..600經計算得到，風荷荷載標準值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=0..236kNN/m2。考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N==1.2NNG+0..85×1.4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×4.5333+0.855×1.4×4.0500=10.2259kN不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.2NNG+1..4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×4.5333+1.4××4.0500=11.1110kN風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW計算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———風荷載標標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。經過計算得到風荷荷載產生的彎彎矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.5000×1.7000×五、立桿的穩定性性計算卸荷吊點按照構造造考慮，不進進行計算。1.不考慮慮風荷載時,,立桿的穩定定性計算其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=111.110kkN；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定，uu=1.5000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuuh確定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立桿桿凈截面面積積，A=4..890cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由長細比，為29945/166=186；；——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i的結果果查表得到00.207；；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=111110/(00.21×489)==109.5578N/mmm2；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205.000N/mmm2；不考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!2.考慮風風荷載時,立桿的穩定定性計算其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=100.259kkN；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定，uu=1.5000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuuh確定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立桿桿凈截面面積積，A=4..890cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由長細比，為29945/166=186；；——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i的結果果查表得到00.207；；MW——計計算立桿段由由風荷載設計計值產生的彎彎矩，MW；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=102259/(00.21×489)++1220000/50880=1255.180NN/mm2；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205.000N/mmm2；考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!六、連墻件的計算算連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlww+No其中Nlw——風荷載產生生的連墻件軸軸向力設計值值(kN)，應按按照下式計算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——風荷載標準準值，wk=0..236kNN/m2；Aw——每個連墻件件的覆蓋面積積內腳手架外外側的迎風面面積，Aw=3..40×4.50=15..300m22；No——連墻件約束束腳手架平面面外變形所產產生的軸向力力(kN)；No=5..000經計算得到Nllw=55.060kkN，連墻件件軸向力計算算值Nl=100.060kkN連墻件軸向力設計計值Nf=A[ff]其中——軸心心受壓立桿的的穩定系數,,由長細比ll/i=500.00/11.58的結結果查表得到到=0.922；A=44.89cmm2；[f]==205..00N/mmm2。經過計算得到NNf=911.702kkNNf>Nl，連墻件的的設計計算滿滿足要求!連墻件拉結樓板預預埋鋼管示意意圖七、懸挑梁的受力力計算懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續續梁計算。懸臂部分腳手架荷荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本工程中，腳手架架排距為9000mm，內內側腳手架距距離墻體5000mm，支支拉斜桿的支支點距離墻體體=13350mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I=9344.50cmm4，截面抵抗抗矩W=116.880cm3，截面積A=25..15cm22。受腳手架集中荷載載P=111.11kNN水平鋼梁自重荷載載q=1..2×25.155×0.00001×7.85×10=0..24kN//m懸挑腳手架示意圖圖懸挑腳手架計算簡簡圖經過連續梁的計算算得到懸挑腳手架支撐梁梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁梁彎矩圖(kN.m))懸挑腳手架支撐梁梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為R1=14.9997kN,,R2=8.3778kN,RR3=-0.3327kN最大彎矩Mmaax抗彎計算強度ff=M/1..05W+NN/A=2..631×106/(1.005×1168000.0)++4.0499×1000//2515..0=23..060N//mm2水平支撐梁的抗彎彎計算強度小小于215..0N/mmm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體體穩定性計算算水平鋼梁采用[116b號槽鋼鋼U口水平,計算公式如如下其中b——均均勻彎曲的受受彎構件整體體穩定系數，按按照下式計算算：經過計算得到b==570×10.0×65.0×235/((1350..0×160.00×235.00)=1.772由于b大于0.66，按照《鋼鋼結構設計規規范》(GB500017-20003)附錄錄B其值b'b=0.9006經過計算得到強度度=2.633×106/(0.9906×1168000.00))=24.887N/mmm2；水平鋼梁的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!九、拉桿的受力計計算水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼繩繩的軸力RUi按照下面面計算其中RUicossi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產生的軸壓壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為RRU1=15..534kNN十、拉桿的強度計計算拉繩或拉桿的軸力力RU我們均取最最大值進行計計算，為RU=15.5534kN拉繩的強度計算：：如果上面采用鋼絲絲繩，鋼絲繩繩的容許拉力力按照下式計計算：其中[Fg]———鋼絲繩的容容許拉力(kN)；Fg——鋼絲繩的鋼鋼絲破斷拉力力總和(kN)；——鋼絲繩之間的荷載載不均勻系數數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8；K——鋼絲繩使用用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破破斷拉力要大大于8.0000×15.5334/0.8850=1446.2066kN。選擇6×19+11鋼絲繩，鋼鋼絲繩公稱抗抗拉強度14400MPaa，直徑17..0mm。鋼絲拉繩的吊環強強度計算：鋼絲拉繩的軸力RRU我們均取最最大值進行計計算作為吊環環的拉力N，為N=RU=15.5534kN鋼絲拉繩的吊環強強度計算公式式為其中[f]為為吊環抗拉強強度，取[ff]=550N/mmm2，每個吊環環按照兩個截截面計算；所需要的鋼絲拉繩繩的吊環最小小直徑D==[155334×4/(3..1416××50×2)]1/22=15mmm十一、錨固段與樓樓板連接的計計算1.水平鋼鋼梁與樓板壓壓點如果采用用鋼筋拉環，拉拉環強度計算算如下：水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環受受力R=8..378kNN水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環強強度計算公式式為其中[f]為拉環環鋼筋抗拉強強度，每個拉拉環按照兩個個截面計算，按按照《混凝土土結構設計規規范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平鋼梁梁與樓板壓點點的拉環最小小直徑D==[83788×4/(3..1416××50×2)]1/22=11mmm水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側330cm以上上搭接長度。2.水平鋼鋼梁與樓板壓壓點如果采用用螺栓，螺栓栓粘結力錨固固強度計算如如下：錨固深度計算公式式其中N——錨固力，即即作用于樓板板螺栓的軸向向拉力，N=8.338kN；d——樓板螺栓的的直徑，d=20mmm；[fb]——樓板螺栓與與混凝土的容容許粘接強度度，計算中取取1.5N//mm2；h——樓板螺栓在在混凝土樓板板內的錨固深深度，經過計計算得到hh要大于83778.44//(3.14416×20×1.5)==88.9mmm。3.水平鋼鋼梁與樓板壓壓點如果采用用螺栓，混凝凝土局部承壓壓計算如下：：混凝土局部承壓的的螺栓拉力要要滿足公式其中N——錨固力，即即作用于樓板板螺栓的軸向向拉力，N=8.338kN；d——樓板螺栓的的直徑，d=20mmm；b——樓板內的螺螺栓錨板邊長長，b=5dd=100mmm；fcc——混凝土的局局部擠壓強度度設計值，計計算中取0..95fc=13.559N/mmm2；經過計算得到公式式右邊等于1131.6kkN樓板混凝土局部承承壓計算滿足足要求!12#樓、13##樓主樓計算算懸挑式扣件鋼管腳腳手架計算書書鋼管腳手架的計算算參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規規范》（JGGJ130--2001）。計算參數:雙排腳手架，搭設設高度19..2米，立桿桿采用單立管管。立桿的縱距1.550米，立桿桿的橫距0..90米，內內排架距離結結構0.500米，立桿的的步距1.770米。采用的鋼管類型為為48×3.5，連墻件采用2步33跨，豎向間間距3.400米，水平間間距4.500米。施工活荷載為3..0kN/mm2，同時考慮慮2層施工。腳手板采用竹笆片片，荷載為00.15kNN/m2，按照鋪設設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷荷載為0.115kN/mm，安全網荷荷載取0.00050kNN/m2。腳手板下大橫桿在在小橫桿上面面，且主結點點間增加兩根根大橫桿?；撅L壓0.455kN/m22，高度變化化系數1.22500，體體型系數0..6000。懸挑水平鋼梁采用用[16b號槽槽鋼U口水平，其其中建筑物外外懸挑段長度度1.50米，建建筑物內錨固固段長度2..00米。懸挑水平鋼梁采用用拉桿與建筑筑物拉結，最最外面支點距距離建筑物11.35m。拉拉桿采用鋼絲絲繩。一、大橫桿的計算算大橫桿按照三跨連連續梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷荷載值計算大橫桿的自重標準準值P1=0.0338kN/mm腳手板的荷載標準準值P2=0.1550×0.9000/3=0..045kNN/m活荷載標準值Q=3.0000×0.9000/3=0..900kNN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.0388+1.2××0.0455=0.1000kN/mm活荷載的計算值q2=1.4×0.9000=1.2660kN/mm大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為三三跨連續梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎矩計算算公式如下::跨中最大彎矩為M1=(0.008×0.1000+0.100×1.2600)×1.50002支座最大彎矩計算算公式如下::支座最大彎矩為M2=-(0..10×0.1000+0.1117×1.2600)×1.50002我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進進行強度驗算算：=0.354×1106/50800.0=699.727NN/mm2大橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為三三跨連續梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q11=0.0338+0.0045=0..083kNN/m活荷載標準值q22=0.9000kN/mm三跨連續梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=(0..677×0.0833+0.9990×0.9000)×1500..04/(1000×2.06×105×1219000.0)==1.9100mm大橫桿的最大撓度度小于15000.0/1150與10mm,,滿足要求!二、小橫桿的計算算小橫桿按照簡支梁梁進行強度和和撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標準準值P1=0.0338×1.5000=0.0558kN腳手板的荷載標準準值P2=0.1550×0.9000×1.5000/3=0..068kNN活荷載標準值Q=3.0000×0.9000×1.5000/3=1..350kNN荷載的計算值P=1.22×0.0588+1.2××0.0688+1.4××1.3500=2.0440kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:M=(1..2×0.0388)×0.90002/8+2..040×=0.617×1106/50800.0=1221.3988N/mm22小橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和均布荷載最大撓度度計算公式如如下:集中荷載最大撓度度計算公式如如下:小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度V1=5.0×0.0388×900.0004/(3844×2.0600×105×1219000.0000)=0.001mm集中荷載標準值PP=0.0558+0.0068+1..350=11.475kkN集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度V2=14755.100××900.00×(3×900.002-4×900.002/9)/((72×2.06×105×1219000.0)==1.5200mm最大撓度和V=V1+V2=1.5333mm小橫桿的最大撓度度小于9000.0/1550與10mm,,滿足要求!三、扣件抗滑力的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；1.荷載值值計算橫桿的自重標準值值P1=0.0338×0.9000=0.0335kN腳手板的荷載標準準值P2=0.1550×0.9000×1.5000/2=0..101kNN活荷載標準值Q=3.0000×0.9000×1.5000/2=2..025kNN荷載的計算值R=1.22×0.0355+1.2××0.1011+1.4××2.0255=2.9998kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN；；四、腳手架荷載標標準值作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜荷載標準值包括括以下內容：：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1248NNG1=00.125××19.2000=2.3396kN(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹笆片腳手手板，標準值值為0.155NNG2=00.150××4×1.5000×(0.9000+0.5000)/2==0.6300kN(3)欄桿桿與擋腳手板板自重標準值值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹笆笆片腳手板擋擋板，標準值值為0.155NNG3=00.150××1.5000×4/2=00.450kkN(4)吊掛掛的安全設施施荷載，包括括安全網(kN/m2)；0.0055NNG4=00.005××1.5000×19.2000=0.1144kN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=33.620kkN。活荷載為施工荷載載標準值產生生的軸向力總總和，內、外外立桿按一縱縱距內施工荷荷載總和的11/2取值。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=3..000×2×1.5000×0.9000/2=4..050kNN風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中W0———基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)附錄錄表D.4的規定定采用：W0=0..450Uz——風荷載高度度變化系數，按按照《建筑結結構荷載規范范》(GB500009-20001)附錄錄表的規定采采用：Uz=1..250Us——風荷載體型型系數：Us=0..600經計算得到，風荷荷載標準值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=0..236kNN/m2。考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N==1.2NNG+0..85×1.4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×3.6200+0.855×1.4×4.0500=9.1664kN不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.2NNG+1..4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×3.6200+1.4××4.0500=10.0014kN風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW計算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———風荷載標標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。經過計算得到風荷荷載產生的彎彎矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.5000×1.7000×五、立桿的穩定性性計算卸荷吊點按照構造造考慮，不進進行計算。1.不考慮慮風荷載時,,立桿的穩定定性計算其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=100.014kkN；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定，uu=1.5000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuuh確定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立桿桿凈截面面積積，A=4..890cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由長細比，為29945/166=186；；——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i的結果果查表得到00.207；；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=100014/(00.21×489)==98.7773N/mmm2；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205.000N/mmm2；不考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!2.考慮風風荷載時,立桿的穩定定性計算其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=9..164kNN；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算算長度附加系系數，取1..155；u——計算算長度系數，由由腳手架的高高度確定，uu=1.5000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuuh確定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立桿桿凈截面面積積，A=4..890cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由長細比，為29945/166=186；；——軸心受壓立桿的穩穩定系數,由長細比ll0/i的結果果查表得到00.207；；MW——計計算立桿段由由風荷載設計計值產生的彎彎矩，MW；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=91664/(0..21×489)++1220000/50880=1144.375NN/mm2；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205.000N/mmm2；考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!六、連墻件的計算算連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlww+No其中Nlw——風荷載產生生的連墻件軸軸向力設計值值(kN)，應按按照下式計算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——風荷載標準準值，wk=0..236kNN/m2；Aw——每個連墻件件的覆蓋面積積內腳手架外外側的迎風面面積，Aw=3..40×4.50=15..300m22；No——連