實用文案高層結構設計的控制參數（比值）及調整方法 (轉自user的博客)2008-11-1314:37高層結構設計的控制參數及調整方法本文在筆者《高層結構設計需要控制的七個比值及調整方法》 的基礎上編寫，編寫中針對原文中的一些錯誤及不足之處做了必要的修改和補充， 并在原文的基礎上增加了部分內容。高層結構設計的難點在于豎向承重構件（柱、剪力墻等）的合理布置，設計過程中主要通過對一些目標參數的控制來達到這一目的。一、軸壓比：主要為限制結構的軸壓比，保證結構的延性要求，規范對墻肢和柱均有相應限值要求。見抗規 和，高規和及相應的條文說明。軸壓比不滿足規范要求，結構的延性要求無法保證；軸壓比過小，則說明結構的經濟技術指標較差，宜適當減少相應墻、柱的截面面積。軸壓比不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、結構調整：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強度。二、剪重比：主要為限制各樓層的最小水平地震剪力， 確保周期較長的結構的安全。見抗規，高規及相應的條文說明。剪重比不滿足規范要求，說明結構的剛度相對于水平地震剪力過小； 但剪重比過分大，則說明結構的經濟標準實用文案技術指標較差，宜適當減少墻、柱等豎向構件的截面面積。剪重比不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：當剪重比偏小但與規范限值相差不大（如剪重比達到規范限值的80％以上）時，可按下列方法之一進行調整：1）在SATWE的“調整信息”中勾選“按抗震規范 調整各樓層地震內力”，SATWE按抗規自動將樓層最小地震剪力系數直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。2）在SATWE的“調整信息”中的“全樓地震作用放大系數”中輸入大于的系數，增大地震作用，以滿足剪重比要求。3）在SATWE的“地震信息”中的“周期折減系數”中適當減小系數，增大地震作用，以滿足剪重比要求。2、結構調整：當剪重比偏小且與規范限值相差較大時，宜調整增強豎向構件，加強墻、柱等豎向構件的剛度。三、剛重比：規范上限主要用于確定重力荷載在水平作用位移效應引起的二階效應是否可以忽略不計。見高規 和及相應的條文說明。剛重比不滿足規范上限要求，說明重力二階效應的影響較大， 應該予以考慮。規范下限主要是控制重力荷載在水平作用位移效應引起的二階效應不致過大， 避免結構的失穩倒塌。見高規及相應的條文說明。剛重比不滿足規范下限要求，說明結構的剛度相對于重力荷載過小。 但剛重比過分大，則說明結構的經濟技術指標較標準實用文案差，宜適當減少墻、柱等豎向構件的截面面積。剛重比不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：剛重比不滿足規范上限要求，在 SATWE的“設計信息”中勾選“考慮P- 效應”，程序自動計入重力二階效應的影響。2、結構調整：剛重比不滿足規范下限要求，只能通過調整增強豎向構件，加強墻、柱等豎向構件的剛度。四、層間位移角：主要為限制結構在正常使用條件下的水平位移， 確保高層結構應具備的剛度，避免產生過大的位移而影響結構的承載力、 穩定性和使用要求。見高規、和及相應的條文說明。層間位移角不滿足規范要求，說明結構的上述要求無法得到滿足。 但層間位移角過分小，則說明結構的經濟技術指標較差，宜適當減少墻、柱等豎向構件的截面面積。層間位移角不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、結構調整：只能通過調整增強豎向構件，加強墻、 柱等豎向構件的剛度。1）由于高層結構在水平力的作用下將不可避免地發生扭轉，所以符合剛性樓板假定的高層結構的最大層間位移往往出現在結構的邊角部位， 因此應注意加強結構外圍對應位置抗側力構件的剛度，減小結構的側移變形。同時在設計中，應在構造措施上對樓板的剛度予以保證。標準實用文案2）利用程序的節點搜索功能在 SATWE的“分析結果圖形和文本顯示”中的“各層配筋構件編號簡圖” 中快速找到層間位移角超過規范限值的節點， 加強該節點對應的墻、柱等構件的剛度。節點號在“SATWE位移輸出文件”中查找。五、位移比（層間位移比）：主要為限制結構平面布置的不規則性，以避免產生過大的偏心而導致結構產生較大的扭轉效應。見抗規 ，高規及相應的條文說明。位移比（包括層間位移比，下同）不滿足規范要求，說明結構的剛心偏離質心的距離較大，扭轉效應過大，結構抗側力構件布置不合理。位移比不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、結構調整：只能通過調整改變結構平面布置，減小結構剛心與質心的偏心距；調整方法如下：1）由于位移比是在剛性樓板假定下計算的，結構最大水平位移與層間位移往往出現在結構的邊角部位；因此應注意調整結構外圍對應位置抗側力構件的剛度，減小結構剛心與質心的偏心距。 同時在設計中，應在構造措施上對樓板的剛度予以保證。2）對于位移比不滿足規范要求的樓層，也可利用程序的節點搜索功能在SATWE的“分析結果圖形和文本顯示”中的“各層配筋構件編號簡圖”中，快速找到位移最大的節點，加強該節點對應的墻、柱等構件的剛度。節點號在“SATWE位移輸出文件”中查找。也可找出位移最小的節點削弱其剛度，直到標準實用文案位移比滿足要求。六、周期比：主要為限制結構的抗扭剛度不能太弱， 使結構具有必要的抗扭剛度，減小扭轉對結構產生的不利影響。見高規 及相應的條文說明。周期比不滿足規范要求，說明結構的抗扭剛度相對于側移剛度較小，扭轉效應過大，結構抗側力構件布置不合理。周期比不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、結構調整：只能通過調整改變結構布置，提高結構的抗扭剛度。由于結構外圍的抗側力構件對結構的抗扭剛度貢獻最大， 所以總的調整原則是加強結構外圍墻、柱或梁的剛度，或適當削弱結構中間墻、柱的剛度。利用結構剛度與周期的反比關系，合理布置抗側力構件，加強需要減小周期方向（包括平動方向和扭轉方向）的剛度，削弱需要增大周期方向的剛度。 當結構的第一或第二振型為扭轉時，可按以下方法調整：1）SATWE程序中的振型是以其周期的長短排序的。2）結構的第一、第二振型宜為平動，扭轉周期宜出現在第三振型及以后。見抗規條3款及條文說明“結構在兩個主軸方向的動力特性 (周期和振型)宜相近”。3）當第一振型為扭轉時，說明結構的抗扭剛度相對于其兩個主軸（第二振型轉角方向和第三振型轉角方向，一般都靠近 X軸和Y軸）的抗側移剛度過小，標準實用文案此時宜沿兩主軸適當加強結構外圍的剛度，并適當削弱結構內部的剛度。4）當第二振型為扭轉時，說明結構沿兩個主軸方向的抗側移剛度相差較大，結構的抗扭剛度相對其中一主軸（第一振型轉角方向）的抗側移剛度是合理的；但相對于另一主軸（第三振型轉角方向）的抗側移剛度則過小，此時宜適當削弱結構內部沿“第三振型轉角方向”的剛度，并適當加強結構外圍（主要是沿第一振型轉角方向）的剛度。5）在進行上述調整的同時，應注意使周期比滿足規范的要求。6）當第一振型為扭轉時，周期比肯定不滿足規范的要求；當第二振型為扭轉時，周期比較難滿足規范的要求。七、剛度比：主要為限制結構豎向布置的不規則性， 避免結構剛度沿豎向突變，形成薄弱層。見抗規 ，高規及相應的條文說明；對于形成的薄弱層則按高規予以加強。剛度比不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：如果某樓層剛度比的計算結果不滿足要求， SATWE自動將該樓層定義為薄弱層，并按高規 將該樓層地震剪力放大 1.15倍。2、結構調整：如果還需人工干預，可按以下方法調整：1）適當降低本層層高，或適當提高上部相關樓層的層高。2）適當加強本層墻、柱和梁的剛度，或適當削弱上部相關樓層墻、柱和梁標準實用文案的剛度。八、層間受剪承載力比：主要為限制結構豎向布置的不規則性， 避免樓層抗側力結構的受剪承載能力沿豎向突變，形成薄弱層。見抗規 ，高規及相應的條文說明；對于形成的薄弱層應按高規 予以加強。層間受剪承載力比不滿足規范要求時的調整方法：1、程序調整：在 SATWE的“調整信息”中的“指定薄弱層個數”中填入該樓層層號，將該樓層強制定義為薄弱層， SATWE按高規將該樓層地震剪力放大1.15倍。2、結構調整：如果還需人工干預，可適當提高本層構件強度 （如增大配筋、提高混凝土強度或加大截面） 以提高本層墻、柱等抗側力構件的抗剪承載力， 或適當降低上部相關樓層墻、柱等抗側力構件的抗剪承載力。幾個參數的調整涉及構件截面、 剛度及平面位置的改變，在調整過程中可能相互關聯，應注意不要顧此失彼。應該注意，對于類似于框剪結構的組合體系， 有個彼此剛度適宜的問題。分析框架的剪切型變形曲線和剪力墻的彎曲型變形曲線，可以發現，在下部樓層，剪力墻的位移較小，框架的位移較大，是剪力墻拉著框架來限制其層間位移角；上部幾層則相反，剪力墻的層間位移角逐漸增大，框架的層間位移角逐漸減小，框架反過來拉著剪力墻以限制其層間位移角。 而改變剪力墻的剛度與部置是控制框剪結構的位移和周期的主要手段， 所以當框剪結構上部幾層的層間位移角較大標準實用文案時，適當削弱這幾層的剪力墻剛度應該更為有效。如果結構豎向較規則，第一次試算時可只建一個結構標準層， 待結構的周期比、位移比、剪重比、剛重比等滿足之后再添加其它標準層；這樣可以減少建模過程中的重復修改，加快建模速度。未完成高層結構整體控制參數的關聯性及剛度控制結構整體控制是高層結構抗震設計的重要環節， 各控制參數與結構抗側力構件的剛度都有著直接的或間接的關系， 因此也就不可避免地相互關聯。 認識各控制參數之間的關聯性，有助于提高結構整體控制的效率， 也有助于使結構設計更加經濟合理。本文就此拋磚引玉，和大家共同探討這一課題。結構整體控制的過程，也就是對結構的剛度控制、調整的過程。控制參數中，位移比和周期比不僅與結構的剛度有關， 也與結構剛度的分布狀況有關。 這兩個參數反映了結構的扭轉效應，是結構整體控制的難點，也是結構整體控制的入手之處。位移比&周期比：由于位移比是在“全樓剛性樓板”的假定下計算的，這時的每層樓板在樓層平面內被假定為剛度無限大。 因為位移比的計算要考慮偶然偏心，這樣在水平地震力的作用下，即使是規則對稱的結構也不可能是純粹的平動，其最大水平位移與層間位移一定是發生在樓層邊角部位的某處。 所以一般情況下位移比是由結構邊角部位的水平位移與層間位移決定的。 因此調整結構外圍抗側標準實用文案力構件的剛度是控制位移比的最為有效的方法。 周期比的控制在于結構具備足夠的抗扭轉剛度，而結構外圍抗側力構件對結構的抗扭轉剛度貢獻最大。 因此調整結構外圍抗側力構件剛度以控制位移比時， 必然對周期比產生較大影響。考慮到對周期比的影響，調整位移比時，特別是當周期比接近規范限值時， 應注意不要削弱結構外圍抗側力構件的剛度。 同樣，對周期比的調整也可能影響位移比。 特別是當某主軸方向的位移比接近規范限值時， 此時對抗側力構件剛度的調整應以結構的質心為中心盡量對稱。周期比&剪重比：分析反應譜曲線（地震影響系數曲線）可以發現，當結構的自振周期超過特征周期后，地震影響系數呈減小趨勢，并且在自振周期較小的情況下，減小的較快。也就是說，結構的周期越大，地震的作用越小；結構的周期越小，地震的作用越大。利用這個規律，當結構某主軸方向的剪重比不滿足規范要求時，可通過加強該主軸方向的剛度來減小結構的自振周期， 以增大結構的地震作用，進而增大剪重比。還可以根據反應譜曲線將結構的自振周期控制在適當的范圍內，以獲得更大的地震作用或減小地震作用。同樣，在調整周期比時，也應根據剪重比的大小區別對待，當某主軸方向的剪重比小于或接近規范限值時，宜加強該主軸方向結構外圍抗側力構件的剛度； 當某主軸方向的剪重比大于規范限值較多時，宜削弱該主軸方向結構內部抗側力構件的剛度， 以取得較好的經濟技術指標。位移比&剪重比：如前面所述，位移比的調整將影響到結構的自振周期，進而對結構的地震作用產生影響， 使結構的剪重比發生變化。因此調整位移比時應根據剪重比的大小區別對待，當某主軸方向的剪重比小于或接近規范限值時， 宜標準實用文案在結構剛心相對于質心偏心的一側加強抗側力構件的剛度； 當某主軸方向剪重比大于規范限值較多時，宜在結構剛心相對于質心偏心的另一側削弱抗側力構件的剛度。同樣，對剪重比的調整也可能影響位移比。 特別是當某主軸方向的位移比接近規范限值時，此時對該主軸方向抗側力構件剛度的調整應以結構的質心為中心盡量對稱。位移比&剛重比：分析剛重比的定義可以發現， 剛重比與結構的側移剛度成正比關系。即在結構的質量基本保持不變的情況下， 結構的側移剛度越大，剛重比越大；結構的側移剛度越小，剛重比越小。如前面所述，位移比的調整將導致結構側移剛度的變化，從而影響到剛重比。因此調整位移比時應根據剛重比的大小區別對待，當某主軸方向的剛重比小于或接近規范限值時， 宜在結構剛心相對于質心偏心的一側加強抗側力構件的剛度； 當某主軸方向剛重比大于規范限值較多時，宜在結構剛心相對于質心偏心的另一側削弱抗側力構件的剛度。 同樣，對剛重比的調整也可能影響位移比。特別是當某主軸方向的位移比接近規范限值時，此時對該主軸方向抗側力構件剛度的調整應以結構的質心為中心盡量對稱。周期比&剛重比：如前面所述，剛重比與結構的側移剛度成正比關系；周期比的調整將導致結構側移剛度的變化， 從而影響到剛重比。因此調整周期比時應根據剛重比的大小區別對待，當某主軸方向的剛重比小于或接近規范限值時， 宜加強該主軸方向結構外圍抗側力構件的剛度； 當某主軸方向的剛重比大于規范限值較多時，宜削弱該主軸方向結構內部抗側力構件的剛度， 以取得較好的經濟技術指標。同樣，對剛重比的調整也可能影響周期比。 特別是當結構的周期比接近規范限值時，宜加強結構外圍抗側力構件的剛度。標準實用文案剪重比&剛重比：如前面所述，兩個參數都與結構的剛度密切相關，且成正比關系。當結構的剛度發生變化時， 這兩個參數的變化趨勢基本相同。 當剪重比較小，如小于0.02時，結構的剛度雖能滿足水平位移限值的要求，但往往不能滿足剛重比的要求。這兩個參數都反映了結構對剛度的絕對需求， 在設計時是必須滿足的。未完成，待續。高層結構設計需要控制的七個比值及調整方法 (轉自user的博客)2008-11-1314:27高層設計的難點在于豎向承重構件（柱、剪力墻等）的合理布置，設計過程中控制的目標參數主要有如下七個：一、軸壓比：主要為限制結構的軸壓比，保證結構的延性要求，規范對墻肢和柱均有相應限值要求，見抗規和，高規和及相應的條文說明。軸壓比不滿足要求，結構的延性要求無法保證；軸壓比過小，則說明結構的經濟技術指標較差，宜適當減少相應墻、柱的截面面積。軸壓比不滿足時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、人工調整：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強度。二、剪重比：主要為限制各樓層的最小水平地震剪力，確保周期較長的結構的安全，見抗規5.2.5，高規及相應的條文說明。這個要求如同最小配筋率的要求，算出來的水平地震剪力如果達不到規范標準實用文案的最低要求，就要人為提高，并按這個最低要求完成后續的計算。剪重比不滿足時的調整方法：1、程序調整：在SATWE的“調整信息”中勾選“按抗震規范調整各樓層地震內力”后，SATWE按抗規自動將樓層最小地震剪力系數直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。2、人工調整：如果還需人工干預，可按下列三種情況進行調整：1）當地震剪力偏小而層間側移角又偏大時，說明結構過柔，宜適當加大墻、柱截面，提高剛度。2）當地震剪力偏大而層間側移角又偏小時，說明結構過剛，宜適當減小墻、柱截面，降低剛度以取得合適的經濟技術指標。3）當地震剪力偏小而層間側移角又恰當時，可在 SATWE的“調整信息”中的“全樓地震作用放大系數”中輸入大于 1的系數增大地震作用，以滿足剪重比要求。三、剛度比：主要為限制結構豎向布置的不規則性，避免結構剛度沿豎向突變，形成薄弱層，見抗規，高規及相應的條文說明；對于形成的薄弱層則按高規 予以加強。剛度比不滿足時的調整方法：1、程序調整：如果某樓層剛度比的計算結果不滿足要求， SATWE自動將該樓層定義為薄弱層，并按高規將該樓層地震剪力放大 1.15倍。2、人工調整：如果還需人工干預，可按以下方法調整：1）適當降低本層層高，或適當提高上部相關樓層的層高。2）適當加強本層墻、柱和梁的剛度，或適當削弱上部相關樓層墻、柱和梁的剛度。四、位移比：主要為限制結構平面布置的不規則性，以避免產生過大的偏心而導致結構產生較大的扭轉效應。見抗規 ，高規 及相應的條文說明。位移比不滿足時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、人工調整：只能通過人工調整改變結構平面布置， 減小結構剛心與形心的偏心距； 調整方法如下：1）由于位移比是在剛性樓板假定下計算的，最大位移比往往出現在結構的四角部位；因此應注意調整結構外圍對應位置抗側力構件的剛度；同時在設計中，應在構造措施上對樓板的剛度予以保證。2）利用程序的節點搜索功能在 SATWE的“分析結果圖形和文本顯示”中的“各層配筋構件編號簡圖”中快速找到位移最大的節點，加強該節點對應的墻、柱等構件的剛度；也可找出位移最小的節點削弱其剛度；直到位移比滿足要求。五、周期比：主要為限制結構的抗扭剛度不能太弱，使結構具有必要的抗扭剛度，減小扭轉對結構產生的不利影響，見高規及相應的條文說明。周期比不滿足要求，說明結構的抗扭剛度相對于側移剛度較小，扭轉效應過大，結構抗側力構件布置不合理。周期比不滿足時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、人工調整：只能通過人工調整改變結構布置，提高結構的抗扭剛度；總的調整原則是加強結構外圍墻、柱或梁的剛度，適當削弱結構中間墻、柱的剛度；利用結構剛度與周期的反比關系，合理布置抗側力構件，加強需要減小周期方向（包括平動方向和扭轉方向）的剛度，或削弱需要增大周期方向的剛度。當結構的第一或第二振型為扭轉時可按以下方法調整：1）SATWE程序中的振型是以其周期的長短排序的。標準實用文案2）結構的第一、第二振型宜為平動，扭轉周期宜出現在第三振型及以后。見抗規 條3款及條文說明“結構在兩個主軸方向的動力特性（周期和振型）宜相近”；高規 條條文說明“在抗震結構中??宜使兩個方向的剛度接近”；高規 條7款“抗震設計時，剪力墻的布置宜使各主軸方向的側移剛度接近”。3）結構的剛度（包括側移剛度和扭轉剛度）與對應周期成反比關系，即剛度越大周期越小，剛度越小周期越大。4）抗側力構件對結構扭轉剛度的貢獻與其距結構剛心的距離成正比關系，結構外圍的抗側力構件對結構的扭轉剛度貢獻最大。5）當第一振型為扭轉時，說明結構的扭轉剛度相對于其兩個主軸（第二振型轉角方向和第三振型轉角方向，一般都靠近 X軸和Y軸）的側移剛度過小，此時宜沿兩主軸適當加強結構外圍的剛度，或沿兩主軸適當削弱結構內部的剛度。6）當第二振型為扭轉時，說明結構沿兩個主軸方向的側移剛度相差較大，結構的扭轉剛度相對其中一主軸（第一振型轉角方向）的側移剛度是合理的；但相對于另一主軸（第三振型轉角方向）的側移剛度則過小，此時宜適當削弱結構內部沿“第三振型轉角方向”的剛度，或適當加強結構外圍（主要是沿第一振型轉角方向）的剛度。7）某主軸方向的層間位移角小于限值（見高規表 ，下同）較多時，對該主軸方向宜采用“加強結構外圍剛度”的方法；某主軸方向的層間位移角大于限值較多時，對該主軸方向宜采用“削弱結構內部剛度”的方法；某主軸方向的層間位移角接近限值時，對該主軸方向宜同時采用“加強結構外圍剛度”和“削弱結構內部剛度”的方法。8）在進行上述調整的同時，應注意使周期比滿足高規 條的要求。9）當第一振型為扭轉時，周期比肯定不滿足規范的要求；當第二振型為扭轉時，周期比較難滿足規范的要求。六、剛重比：主要是控制在風荷載或水平地震作用下，重力荷載產生的二階效應不致過大，避免結構的失穩倒塌，見高規和及相應的條文說明。剛重比不滿足要求，說明結構的剛度相對于重力荷載過小；但剛重比過分大，則說明結構的經濟技術指標較差，宜適當減少墻、柱等豎向構件的截面面積。剛重比不滿足時的調整方法：1、程序調整：SATWE程序不能實現。2、人工調整：只能通過人工調整增強豎向構件，加強墻、柱等豎向構件的剛度。七、層間受剪承載力比：主要為限制結構豎向布置的不規則性，避免樓層抗側力結構的受剪承載能力沿豎向突變，形成薄弱層，見抗規，高規及相應的條文說明；對于形成的薄弱層應按高規 予以加強。層間受剪承載力比不滿足時的調整方法：1、程序調整：在 SATWE的“調整信息”中的“指定薄弱層個數”中填入該樓層層號，將該樓層強制定義為薄弱層， SATWE按高規將該樓層地震剪力放大 1.15倍。2、人工調整：如果還需人工干預，可適當提高本層構件強度（如增大柱箍筋和墻水平分布筋、提高混凝土強度或加大截面）以提高本層墻、柱等抗側力構件的抗剪承載力，或適當降低上部相關樓層墻、柱標準實用文案等抗側力構件的抗剪承載力。上述幾個參數的調整涉及構件截面、剛度及平面位置的改變，在調整過程中可能相互關聯，應注意不要顧此失彼。如果結構豎向較規則，第一次試算時可只建一個結構標準層，待結構的周期比、位移比、剪重比、剛重比等滿足之后再添加其它標準層；這樣可以減少建模過程中的重復修改，加快建模速度。高層結構設計需要控制的六個比值2008-11-1313:28高層結構設計需要控制的六個比值1、軸壓比：主要為控制結構的延性，規范對墻肢和柱均有相應限值要求，見抗規和。 柱軸壓比不宜超過表 的規定；建造于Ⅳ類場地且較高的高層建筑，柱軸壓比限值應適當減小。注：1軸壓比指柱組合的軸壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比值；可不進行地震作用計算的結構， 取無地震作用組合的軸力設計值；標準實用文案2表內限值適用于剪跨比大于 2、混凝土強度等級不高于 C60的柱；剪跨比不大于2的柱軸壓比限值應降低 0.05；剪跨比小于1.5的柱，軸壓比限值應專門研究并采取特殊構造措施；3沿柱全高采用井字復合箍且箍筋肢距不大于 200mm、間距不大于100mm、直徑不小于12mm，或沿柱全高采用復合螺旋箍、螺旋間距不大于100mm、箍筋肢距不大于 200mm、直徑不小于12mm，或沿柱全高采用連續復合矩形螺旋箍、螺旋凈距不大于 80mm、箍筋肢距不大于 200mm、直徑不小于10mm、軸壓比限值均可增加 0.10；上述三種箍筋的配箍特征值均應按增大的軸壓比由本節表 確定；在柱的截面中部附加芯柱，其中另加的縱向鋼筋的總面積不少于柱截面面積的0.8%，軸壓比限值可增加0.05；此項措施與注3的措施共同采用時，軸壓比限值可增加0.15，但箍筋的配箍特征值仍可按抽壓比增加0.10的要求確定；柱軸壓比不應大于1.05。 抗震墻兩端和洞口兩側應設置邊緣構件，并應符合下列要求：抗震墻結構，一、二級抗震墻底部加強部位及相鄰的上一層應按本章第條設置約束邊緣構件，但墻肢底截面在重力