缸的類型及特點其他類型的常用缸缸的典型結構液壓與氣壓馬達

通過本章的學習，要求掌握液壓缸類型的選擇和參數計算等，為缸的設計打下基礎。本章主要內容為：

第四章液壓與氣壓傳動的執行元件馬達和缸能量轉換壓力能機械能由于結構強度、材質要求和密封條件的不同，兩種介質的缸和馬達不能互換使用。按使用的介質液壓缸、液壓馬達氣缸、氣馬達常用于需要獲得較大輸出力和扭矩的場合常用于需要獲得較小輸出力和扭矩的場合（壓力油）（壓縮空氣）液壓和氣壓系統中的執行元件——馬達和缸，其職能是將壓力能轉換為機械能。做旋轉運動或做直線往復運動。第一節、缸的分類和特點缸－將壓力能轉換成往復直線（擺動）運動機械能的裝置。按照結構形式活塞式柱塞式擺動式單作用雙作用按照作用方式缸結構簡單、工作可靠，與杠桿、連桿、齒輪齒條、棘輪棘爪、凸輪等機構配合使用實現多種機械運動，滿足各種運動形式要求。液壓缸三梁四柱式壓力機液壓缸一、活塞缸1、雙桿活塞缸圖形符號：活塞桿缸體活塞缸蓋缸蓋運動范圍約等于活塞有效行程的三倍運動范圍約等于缸體有效行程的兩倍雙桿活塞缸雙桿活塞缸的速度推力計算：運動速度：推力：缸在左右兩個方向上輸出的速度相等，為缸的容積效率。缸在左右兩個方向上輸出的推力相等，為缸的機械效率。這種缸常用于要求往返運動速度相同的場合，如外圓磨床工作臺往復運動液壓缸等。圖形符號：活塞桿端蓋活塞端蓋缸體2、單桿活塞缸單桿活塞缸的活塞僅一端帶有活塞桿，活塞雙向運動可以獲得不同的速度和輸出力。(a)無桿腔進油Ddq(b)有桿腔進油q單桿活塞缸的速度推力計算：無桿腔進油活塞的運動速度和推力分別為:(a)無桿腔進油Ddq有桿腔進油活塞的運動速度和推力分別為:(b)有桿腔進油q比較上述各式，可以看出：>,>；缸往復運動時的速度比為：上式表明：當活塞桿直徑愈小時，速度比接近1，在兩個方向上的速度差值就愈小。(a)無桿腔進油Ddq(b)有桿腔進油q

比較上述各式，差動連接：壓力相同的液體或壓縮空氣同時通入單活塞桿缸的兩腔運動速度：推力：方向:右(c)差動聯接q兩腔進油,差動聯接(c)差動聯接qq等效差動連接是在不增加液壓泵容量和功率的條件下，實現快速運動的有效辦法。二、柱塞缸圖形符號：柱塞和缸簡內壁不接觸，因此缸筒內孔不需精加工．工藝性好．成本低.運動速度：推力：柱塞缸只能制成單作用缸。在大行程設備中，為了得到雙向運動，柱塞缸常成對使用。特點:

qqVddp1p2q三、擺動缸

擺動缸

擺動缸能實現小于360°的往復擺動運動，由于它可直接輸出扭矩，故又稱為擺動馬達，主要有單葉片式和雙葉片式兩種結構形式。p1p2當考慮到機械效率時，葉片缸的擺動軸輸出轉矩為p1p2D—缸體內孔直徑；d—擺動軸直徑；b—

葉片寬度；q根據能量守恒原理,得輸出角速度為D—缸體內孔直徑；d—擺動軸直徑；b—

葉片寬度；ωqω

單葉片擺動缸的擺角一般不超過280o

，雙葉片擺動缸的擺角一般不超過150o

。

擺動缸結構緊湊，輸出轉矩大，但密封困難，一般只用于中、低壓系統中往復擺動，轉位或間歇運動的地方。圖形符號：氣壓擺動缸液壓擺動缸缸體1、伸縮式液壓缸

伸出縮回套筒活塞活塞伸縮式單作用缸第二節、其它型式的常用缸伸出BA二級活塞2、

增速缸（動畫）3、增壓缸（增壓器）4、齒條活塞缸

齒條活塞缸由帶有齒條桿的雙作用活塞缸和齒輪齒條機構組成，活塞往復移動經齒條、齒輪機構變成齒輪軸往復轉動。圖4.12齒條活塞液壓缸的結構圖qω5、氣-液阻尼缸調節節流閥的開口面積，就能調節活塞的運動速度。

6、氣壓油缸氣壓油缸是一種使氣壓直接轉換成液壓的裝置。它利用氣壓控制達到液壓傳動的目的。氣壓油缸傳動裝置無需使用油泵和驅動電機，便可獲得結構簡單，價格低廉的速度平穩和可調的液壓傳動。

7、沖擊氣缸在約0.25--1.25s的很短時間內，以平均約8m/s的高速同下沖擊。從而獲得很大的動能。

加速度可達1000

以上，以完成破碎、模鍛等需要瞬時大能量的工作，如型材下抖．打印、鉚接、彎曲、沖孔、鐓粗等．雙作用單活塞桿液壓缸結構圖l—缸底；2—卡鍵；3、5、9、11—密封圈；4—活塞；6—缸筒；7—活塞桿；8—導向套；10—缸蓋；12—防塵圈；13—耳軸

第三節、缸的結構

缸的組成：缸體、活塞、緩沖和排氣缸筒是液壓缸的主體，其內孔一般采用鏜削、絞孔、滾壓或珩磨等精密加工工藝制造，要求表面粗造度在0.1m~0.4m。端蓋裝在缸筒兩端，與缸筒形成封閉油腔，同樣承受很大的液壓力，因此，端蓋及其連接件都應有足夠的強度。導向套對活塞桿或柱塞起導向和支承作用，有些液壓缸不設導向套，直接用端蓋孔導向。缸筒，端蓋和導向套的材料選擇和技術要求可參考液壓設計手冊。缸筒與端蓋的連接

圖4-20缸體與缸蓋的連接結構一、缸體組件

缸體組件由：缸筒、端蓋、導向環和支撐環等組成

（2）半環式連接，分為外半環連接和內半環連接兩種連接形式。

(1）法蘭式連接（3）螺紋式連接外螺紋連接內螺紋連接（5）焊接式連接（4）拉桿式連接二、活塞組件

活塞組件由活塞、密封件、活塞桿和連接件等組成。1、活塞與活塞桿的連接形式

如圖所示，活塞與活塞桿的連接最常用的有螺紋連接和半環連接形式，除此之外還有整體式結構、焊接式結構、錐銷式結構等。

1一活塞桿；2一活塞；3一密封圈；4一彈簧圈；5一螺母1一卡鍵；2一套環；3一彈簧卡圈活塞裝置主要用來防止介質的泄漏。對密封裝置的基本要求是具有良好的密封性能，并隨壓力的增加能自動提高密封性。除此以外，摩擦阻力要小，耐油。（1）O形密封圈

O形密封圈的截面為圓形，主要用于靜密封。常用于工作壓力較低的氣缸動密封。密封圈有O形、V形、Y形及組合式等數種，其材料為耐油橡膠、尼龍、聚氨脂等。2、活塞的密封形式

O形圈密封的原理：任何形狀的密封圈在安裝時，必須保證適當的預壓縮量，過小不能密封，過大則摩擦力增大，且易于損壞。因此，安裝密封圈的溝槽尺寸和表面精度必須按有關手冊給出的數據嚴格保證。在動密封中，當壓力大于10MPa時，O形圈就會被擠入間隙中而損壞，為此需在O形圈低壓側設置聚四氟乙烯或尼龍制成的擋圈，雙向受高壓時，兩側都要加擋圈。（a）普通型（b）有擋板型

V形圈的截面為V形，如下圖所示，V形密封裝置是由壓環、V形圈和支承環組成。當工作壓力高于10MPa時，可增加V形圈的數量，提高密封效果。安裝時，V形圈的開口應面向壓力高的一側。（2）V形密封圈

a)壓環b)V型圈c)支承環

Y形密封圈的截面為Y形，屬唇形密封圈。它是一種摩擦阻力小、壽命較長的密封圈，應用普遍。Y形圈主要用于往復運動的密封。當壓力變化較大，滑動速度較高時，要使用支承環，以固定密封圈，如圖（b）所示。（3）Y（Yx）形密封圈

Y形密封圈三、緩沖裝置

為了防止這種危害，保證安全，應采取緩沖措施，對缸運動速度進行控制。

當缸帶動質量較大的部件作快速往復運動時，由于運動部件具有很大的動能，因此當活塞運動到液壓缸終端時，會與端蓋碰撞，而產生沖擊和噪聲。這種機械沖擊不僅引起缸的有關部分的損壞，而且會引起其它相關機械的損傷。常見緩沖結構圖4-26液壓缸緩沖裝置當活塞移至端部，緩沖柱塞開始插入缸端的緩沖孔時，活塞與缸端之間形成封閉空間，該腔中受困擠的剩余油液只能從節流小孔或緩沖柱塞與孔槽之間的節流環縫中擠出，從而造成背壓，迫使運動柱塞降速制動，實現緩沖。四、排氣裝置

液壓傳動系統往往會混入空氣，使系統工作不穩定，產生振動、爬行或前沖等現象，嚴重時會使系統不能正常工作。因此，設計液壓缸時，必須考慮空氣的排除。

□設計缸需要注意的問題

1)要盡量縮小外型尺寸，使結構緊湊；

2)設計活塞桿最好受拉，不受壓，以免產生縱向彎曲；

3)選擇合適的密封方式，減小摩擦損失，提高密封效果，防止泄漏；

4)根據具體情況適當考慮緩沖裝置和排氣裝置。第四節、缸的設計計算

□缸主要尺寸的確定

液壓缸的主要尺寸有缸筒內徑、活塞桿直徑和缸筒長度等。

1.缸筒內徑D根據負載大小和選定的工作壓力、運動速度和輸入流量，按本章有關公式計算確定，再從GB/T2348-93標準中選取相近尺寸加以圓整。

2.活塞桿直徑d按工作壓力決定,或設備類型選取。見教材表4-2。按GB/T2348-93標準進行圓整。

3.缸筒長度L缸筒長度=活塞行程+活塞長度+活塞導向長度+活塞桿密封及導向長度。

液壓馬達和液壓泵在原理上可逆，結構上類似，但由于用途不同，它們在結構上有一定差別。常用的液壓馬達有柱塞式、葉片式和齒輪式等。一、液壓馬達的分類,特點及應用第六節液壓及氣壓馬達(Motor)二、液壓馬達的工作原理

以斜盤式軸向柱塞馬達為例說明液壓馬達的工作原理。設第i個柱塞和缸體的垂直中心線夾角為θ,柱塞在缸體中的分布圓半徑為R，則在該柱塞上產生的轉矩為

液壓馬達產生的轉矩應是處于高壓腔柱塞產生轉矩的總和，即

隨著θ角的變化，每個柱塞產生的轉矩也發生變化，故液壓馬達產生的總轉矩也是脈動的，它的脈動情況和討論液壓泵流量脈動時的情況相似。三、液壓馬達的主要性能參數

（一）工作壓力和額定壓力

1．工作壓力:液壓馬達實際工作時輸入的壓力。

2．額定壓力:液壓馬達在正常工作條件下，按試驗標準規定能連續運轉所允許的最高壓力。（二）排量和流量

1．理論（或幾何）排量液壓馬達轉一周，由其密封容積幾何尺寸變化計算而得的、需輸進液體的體積。

2．流量：液壓馬達在單位時間內，需輸進液體的體積，也有理論和實際流量之分。理論流量是指在沒有泄漏的情況下，達到要求轉速所需輸入液體的流量。其值由理論排量和轉速計算而得。由于有泄漏損失，實際輸入的流量必須大于理論流量。（三）效率和功率1．容積效率ηMv馬達的理論流量qT與實際輸入流量q的比值。

式中：Δq—馬達的泄漏量。2．機械效率ηMm

由于有摩擦損失，液壓馬達實際輸出的轉矩T小于理論轉矩Tt。如果損失轉矩T1，則實際輸出轉矩M和機械效率ηMm為