1、PKPM磚混結構抗震及其他計算全攻略程序適用于12層以下任意平面布置的砌體結構及底框-抗震墻砌體結構的計算。底框-抗震墻砌體結構層數為1或2。一、砌體結構抗震驗算（1）砌體結構抗震驗算的計算過程用底部剪力法計算各層地震力一一按樓面剛度和墻體側向剛度分配地震剪力到每個墻 段一一導算樓面荷載和墻體自重計算墻體壓應力一一按墻體截面的抗震受剪承載力計算公 式驗算個墻段的受剪承載力。（2）砌體結構抗震驗算的計算內容驗算每一大片墻體的抗震受剪承載力，計算對象包括門窗洞口在內的大片墻體，求出每 一片墻體在抗震受剪時考慮壓力影響的沿階梯形截面坡壞的抗震抗剪強度。計算結果是抗力 與效應的比值。驗算各門窗間墻段的

2、抗震受剪承載力，當墻段的抗震受剪承載力不滿足時，將計算出墻段所需水平配筋的總截面面積。（3）參數輸入地下室結構嵌固高度（mm） 3層：當有地下室或者有半地下室時，輸入地下室或半地 下室至計算水平地震力的地平面的高度，該高度值小于房屋3層高度。（當輸入的嵌固高度 大于0時，在計算基底總地震力時不計算地平面以下結構部分的重力荷載代表值，在計算各 層的地震力和地震剪力時，結構總高度將減去高高度值）。施工質量控制等級：1，2，3級對砌體的強度作相應的調整系數為1.05，1.00，0.89。砂漿類型：選擇水泥砂漿對砌體的抗壓強度（*0.9）、抗剪強度（*0.8）。（4）計算結果黃色數據：是個大片墻包括門

3、窗洞口的抗震驗算結果，數值結果是抗力與荷載效應的比 值，標注方向與該片墻的軸線垂直。計算結果小于一，不滿足抗震強度要求，用紅色顯示。 蘭色數據：是個門窗間墻段的驗算結果。標注方向與該墻段平行。不滿足用紅色顯示，旁邊 括號給出層間豎向截面中所需水平鋼筋的總截面面積（mm*mm）。白色數據：為混凝土剪力墻的剪力設計值（kn），可以根據次值對墻體進行配筋。（5）墻體剪力設計值計算結果各大片墻剪力設計值垂直于該墻比標注，各墻段平行標注，都為白色。二、底框-抗震墻結構的計算（1）底框-抗震墻結構的計算過程和內容計算底框-抗震墻的填充墻和其他各層磚墻的抗震承載力，以及底框結構中的混凝土 剪力墻的剪力設計值

4、。在底框的計算中不考慮框架承擔的地震作用，即地震作用全部由抗震 墻承擔。底層的混凝土墻和滿足磚填充墻的磚墻應作為受力墻輸入，一般隔墻不輸入。計算底部各棉框架的側向地震作用及各棉框架中框架柱有地震傾覆力矩時產生的附 加軸力。底框-抗震墻的地震剪力要根據上下層側移剛度乘以1.2-1.5的增大系數；然后將地震剪力在框架和抗震墻之間分配，分配時呼凝土剪力墻的側移剛度乘以折減系數0.3,磚填充墻乘以0.2的折減系數，非抗震墻不再模型中輸入。剪力墻的內力和配筋計算底框-抗震墻結構及半參數的輸入底框-抗震墻結構演算過程和計算結果完成各層抗震驗算之后，程序接著算底框-抗震墻的側向地震作用和附加軸力。(抗震 演

5、算結果文件為：ZH*.T)框架計算結果文件為KJ1.T 在底框框架抗震演算結果圖中：黃 色數據為各棉框架側向地震力標準值，標注方向與框架軸線垂直；蘭色數據為各框架柱的附 加軸力標準值，數字標注方向與框架軸線平行；紫色數據剪力墻配筋結果，As為每邊端柱 的縱向配筋面積，Ash剪力墻水平分布筋面積。K90，K0為90度和0度方向上層磚房與底框 -抗震墻的抗側剛度之比，大于規范的限制，用紅色表示。底框-抗震墻結構抗震計算結果與PK，TAT，SATWE接口三、砌體結構的受壓計算墻體受壓計算原則及過程以門窗間墻段為計算單元，當墻體中沒有鋼筋混凝土構造柱，按無筋砌體有關規范計算， 有構造柱則按組合墻的有關

6、規范計算。長度小于250mm的墻不做受壓計算 受壓承載力計算時，墻體構件按墻段自動生成，每個墻段生成一個承壓構件。墻體的受壓計算結果結果文件ZC*.T數值為抗力與效應之比。墻體軸力計算結果結果文件名ZN*.T ，單位kN/m。軸力設計圖中黃色數據表示底層各軸個大片墻每沿米 的軸里設計值，標注方向與該片墻垂直，蘭色數據表示各墻段每沿米軸力設計值，標注方向 與該墻段平行。四、砌體結構高厚比驗算(1)墻體高厚比驗算原則及過程程序把相鄰兩端有墻肢支撐的墻段生成墻高厚比計算單元。長度小于1.9米的單元不做 高厚比演算。考慮構造柱共同作用，高厚比乘以構造柱提高系數。(2)高厚比計算結果結果文件名ZG*.T

7、墻體高厚比*修正的容許高厚比，前面的數字小于后面的滿足要求蘭色顯示，否則紅色顯示，不滿足高厚比要求。五、砌體結構局部受壓計算軟件中的局部受壓計算指的是梁端支承處砌體局部受壓。有四種情況，結果文件為 JBCY*.T。圖中標注數據(抗力Fa/何載效應N0+N1)局部受壓計算結果文件節點編號：195梁墊類型：無梁墊梁支承寬度b= 250.;梁高度h= 350.梁端有效支承長度ao(或墊塊伸入墻內長度ab)=152.8上部荷載產生的平均壓應力O o=0.605(N/mm2)局部受壓面積Al=38188.1影響局部抗壓強度的計算面積Ao= 175200.0梁端支承壓力Nl=55.519(kN)上部荷載產

8、生的軸力No=23.106(kN)上部荷載折減系數W = 0.000壓應力圖形完整系數n = 0.700砌體局部抗壓強度提高系數Y = 1.663砌體抗壓強度設計值f(N/mm2)=1.50局部受壓荷載效應值( No+Nl)= 55.520(kN)局部受壓抗力值(Y n fAl)= 66.680(kN)66.680355.520;驗算通過！斜屋面結構的計算斜屋面的建模通過設置“梁兩端標高”或者“改上節點高”等方式形成屋面斜板。在PMCAD建模時，屋面斜梁不能直接落在下層柱的柱項，斜梁下應輸入100mm高的短柱(如圖1所示，圖略)。短柱通常只傳遞荷載和內力，而沒有設計意義。當采用TAT和SATW

9、E軟件計算時，頂部傾斜的剪力墻程序不能計算，PMSAP可以計算，但要在“復雜結構空間建?！睕_將其定義為彈性板6。軟件對屋面斜板的處理TAT和SATWE軟件只能計算斜粱，對斜屋面的剛度不予考慮。PMSAP軟件可以計算屋面斜板的剛度對整體結構的影響。斜屋面結構的計算簡化模型1：忽略斜屋面剛度對整體結構的影響，將屋面斜板的荷載導到斜梁上，用TAT或SATWE軟件計算。簡化模型2：將斜屋面剛度用斜撐代替，屋面斜板的荷載導到斜梁上，用TAT或SATWE軟件計算。斜撐的主要目的是為了模擬斜屋面的傳力，其本身的內力計算沒有意義，但在計算屋面荷載時，應適當考慮斜撐自重。真實模型：考慮斜屋面剛度對整體結構的影響

10、，用PMSAP軟件計算。（四）工程實例工程概況：某工程為框架結構的仿古建筑，共4層，第二層的兩端和第四層的中間部分布 置了較多的斜屋面，該結構斜屋面組成比較復雜（如圖1所示，圖略），板厚為180mm， 地震設防烈度為8度，地震基本加速度為0.2g，周期折減系數0.7，考慮偶然偏心的影響， 并用總剛模型計算。該結構的三維軸測圖、首層平面圖和第四層斜梁線框圖如圖1所示（圖 略）。斜屋面結構的計算為了能夠有效地體現屋面斜板對結構設計的影響，現分別采用三種計算模型對結構進行計算，第一種模型為考慮斜屋面，按真實模型進行計算；第二種模型為忽略斜屋面，將斜屋面引起的荷載傳遞給斜梁，按簡化模型1計算；第三種模

11、型為將斜屋面用斜撐代替，斜屋面引起的荷載傳遞給斜梁，按簡化模型2計算。這三種計算模型中結構周期和位移的計算如表1所示，某根構件的內力計算如表2、表3和表4所示。表1 三種計算模型中結構周期和位移的計算周期/真實模型/簡化模型1 /簡化模型2 /T1 / 0.997 （Y）/ 1.119 （Y）/ 1.027 （Y）/T2 / 0.964 （X）/ 1.018 （X）/ 0.981 （X）/T3 / 0.801 （T）/0.891 （T）/ 0.826 （T）/最大層間位移角（X向）/ 1/363 / 1/338 / 1/354 /最大層間位移角（Y向）/ 1/366 / 1/298 / 1/3

12、26 /表2三種模型中梁1的彎矩計算恒載下真實模型的彎矩標準值：110（左端）/-77.3（跨中）/ 86.2（右端）恒載下簡化模型1的彎矩標準值：106.5（左端）/ -77.8（跨中）/ 89.8（右端）恒載下簡化模型2的彎矩標準值：107.1（左端）/ -77.9（跨中）/ 89.2（右端）X向地震下真實模型的彎矩標準值：-204（左端）/ -42.7（跨中）/ 199.5（右端）X向地震下簡化模型1的彎矩標準值：-178.9（左端）/-36.6（跨中）/ 174.5（右端）X向地震下簡化模型2的彎矩標準值：-202（左端）/ -42.2（跨中）/ 197.8（右端）真實模型的彎矩設計值

13、：-399.5（左端）/ 193.9（跨中）/-366（右端）簡化模型1的彎矩設計值：-403.6（左端）/ 193.2（跨中）/-376（右端）簡化模型2的彎矩設計值：-394（左端）/ 185（跨中）/-367（右端）表3三種模型中梁2的彎矩計算恒載下真實模型的彎矩標準值：57.5（左端）/-43.4（跨中）/ 7.2（右端）恒載下簡化模型1的彎矩標準值：126.9（左端）/-62（跨中）/ 109.7（右端）恒載下簡化模型2的彎矩標準值：127.1（左端）/ -62.0（跨中）/ 109.5（右端）X向地震下真實模型的彎矩標準值：-5.2（左端）/-0.5（跨中）/ 8.0（右端）X向地

14、震下簡化模型1的彎矩標準值：-7.6（左端）/-3.0（跨中）/-1.7（右端）X向地震下簡化模型2的彎矩標準值：-6.0（左端）/-2.1（跨中）/1.7（右端）真實模型的彎矩設計值：-98（左端）/69.6（跨中）/-95（右端）簡化模型1的彎矩設計值：-155.9（左端）/111.5（跨中）/-135.5（右端）簡化模型2的彎矩設計值：-156（左端）/ 115（跨中）/-135（右端）表4三種模型中柱1的彎矩（My）計算恒載下真實模型的彎矩標準值：-9.7（上端）/3.5（下端）恒載下簡化模型1的彎矩標準值：-10.9（上端）/ 4.7（下端）恒載下簡化模型2的彎矩標準值：-11.0（

15、上端）/4.7（下端）X向地震下真實模型的彎矩標準值：-296.8（上端）/ 334.4（下端）X向地震下簡化模型1的彎矩標準值：-258.7（上端）/ 291.5（下端）X向地震下簡化模型2的彎矩標準值：-292.8（上端）/ 330.1 （下端）真實模型的彎矩設計值：456.7（上端）/ 528.7（下端）簡化模型1的彎矩設計值：467.7（上端）/ 541.6（下端）簡化模型2的彎矩設計值：423.2（上端）/ 528.4（下端）梁1是一根首層的邊框架梁；梁2是四層與柱1相連的斜梁；柱1是一根框架邊柱，梁1一端與之相連。結果分析從表1可以看出，屋面斜板對結構的周期和位移均有一定影響。采用簡化模型1計算，由 于忽略了斜屋面的面內剛度和面外剛度，計算結果偏柔；采用簡化模型2計算，由于斜撐起到了一定的樓板剛度的作用，因此其計算結果介于簡化模型1和真實模型之間；表2和表4主要反映的是屋面斜板對其他樓層的水平和豎向構件內力的影響。從中可以看 出，在豎向荷載作用下（如恒載），三種計算模型算出的