1、斜井絞車選型設計方案設備2012年 9 月 28 日斜井絞車選型設計目錄目錄 （1） 前言 （2） 1 設計要求及設計參數 （ 3） 2 鋼絲繩選型設計 （ 4） 3 絞車選型設計 （ 9） 4 鋼絲繩校核 （ 13） 5 絞車校核 （ 14） 6 結論 （ 22） 參考文獻 （23） 參考規范性文件 （24）斜井絞車選型設計我礦的斜井帶式制動絞車 （型號為 JT-0.8 ×0.6）安裝于 1991 年，雖只用作提 升礦車，但也肩負著東部出礦的提升重任，現設置兩班制，每日工作時間也有 16 個小時，屬于我礦的重要考核設備。 絞車距今已投入使用 20 多年，設備陳舊， 技術狀況較差，

2、且根據國家安全生產監督管理總局下發的文件， 已將帶式制動絞 車列為淘汰產品， 禁止在煤礦和金屬非金屬礦山使用， 因此公司領導本著安全第 一的原則，考慮到我礦目前的安全形勢，決定對斜井絞車進行更換。本設計在現有的技術參數下，嚴格參照 GB l64232006 金屬非金屬礦山 安全規程和煤礦安全規程 ，并結合全國大部分金屬非金屬礦山中已通過國 家安全生產監督管理總局審查并同意使用的斜井絞車型號， 對我礦斜井絞車進行 選型設計。斜井絞車選型設計1 設計要求及設計參數1.1 設計要求我礦原斜井絞車型號為 JT-0.8 ×0.6，鋼絲繩采用的是 6×19-NF-15.5，斜井 長度為

3、 125m，軌道傾角為 20°，提升一輛重車。此次更換斜井絞車，軌道傾角 仍為 20°，但要求絞車能夠在 200m 斜井長度上提升兩輛重車。根據現場實際尺寸畫出斜井絞車提升示意圖，如下：圖 1 斜井絞車提升示意圖1.2 設計參數根據已知參數和現場實際尺寸，則設計參數如下：（1）礦車類型： 0.68 m3 翻轉式礦車，礦車自重： M1 710kg ；（2）礦巖容重： 3.1 t / m3；礦巖松散系數： 1.6；礦車裝滿系數： 0.85；3.1礦車有效載重： M 2 0.68 0.85 1120kg ；1.6則兩輛重車重量： M K 2（M1 M2） 2 （710 1120）

4、 3660kg ；（3）軌道傾角：20 ；（4）斜井長度： L0 200m ； 380掛鉤點至 380井底距離暫取 10m；420 摘 鉤點至 420 井口距離暫取 20m； L' 200 10 20 230m；（5）380 掛鉤點到 420第一個地滾筒間鋼絲繩長度： L=210m；（6）斜井已鋪設 15kg/m的軌道， 600mm軌距，采用水泥軌枕。斜井絞車選型設計2 鋼絲繩選型設計2.1 鋼絲繩結構選擇斜井提升用鋼絲繩， 正常情況下磨損是鋼絲繩報廢的主要原因， 因此在鋼絲 繩選型時，保證安全系數的前提下， 既要考慮鋼絲繩的耐磨性， 也要根據我礦的 提升條件、實際使用情況等方面考慮經

5、濟性。2.1.1 三角股鋼絲繩三角股鋼絲繩是由 6 個具有一定螺旋狀的等邊三角形股圍繞繩芯緊密扣合 而成。參考 GB/T 89182006重要用途鋼絲繩得知 6V×18、6V×19 適用于斜 井提升，它的股外層鋼絲有 9 根。由于股中鋼絲數量少，鋼絲直徑相對較粗，使 用時其耐磨性、壽命遠遠高于普通圓股鋼絲繩，因此價格也是最高的。與普通圓股點接觸鋼絲繩相比，它具有以下優點： 接觸面積大，耐磨性能好； 因股與股之間接觸點增多，因而抗壓性能好； 總破斷拉力可提高 20一 25； 制造時由于預先形成螺距，采用了預變形和強有力的矯直定徑裝置，消 除了捻制殘余應力， 因而結構穩定，使用

6、時不易斷絲，且換繩操作方便。2.1.2 面接觸鋼絲繩從鋼絲繩股內各層鋼絲之間的接觸狀態來看， 當前國內外的發展趨勢是點到 線到面。即逐步淘汰使用壽命低的點接觸鋼絲繩， 而由線接觸鋼絲繩以及面接觸 鋼絲繩所替代。從鋼絲繩使用壽命來看，點、線、面接觸的三種類型，后者依次 比前者提高 50以上。與普通圓股鋼絲繩相比，面接觸圓股鋼絲繩具有以下優點： 耐磨性好，鋼絲表面平滑，與繩輪之間的接觸面積大，單位壓力小，可 減少繩輪磨損； 耐疲勞性能好，鋼絲之間呈面狀接觸，接觸應力小，不易斷絲； 破斷拉力高； 不松散性能好。斜井絞車選型設計面接觸鋼絲繩用于斜井提升，當首選股中鋼絲數少、鋼絲直徑粗的 6T×

7、;7 結 構。面接觸鋼絲繩使用壽命比點接觸鋼絲繩提高 50 100。2.1.3 線接觸圓股鋼絲繩線接觸圓股鋼絲繩的圓股內不僅同層鋼絲之間為線狀接觸， 而且相鄰層鋼絲之間也是線狀接觸。適合斜井提升用鋼絲繩推薦的有兩種結構，一種是6×9W，另一種是 6×7。（ 1） 6×9W 鋼絲繩6×9W 結構鋼絲繩股中心絲由 3 根組成，外層相間排列粗細各 3 根鋼絲，粗 絲位于內層絲凹處，細絲位于內層絲的凸處。與點接觸鋼絲繩相比，具有以下優點： 繩股結構較點接觸緊密，在使用時可減少股內鋼絲的相對滑動。因股內鋼絲的捻距相等，故其內層的捻角較小，因而鋼繩的結構伸長較小；

8、繩股內相鄰層鋼絲在全長上呈線接觸狀態，接觸面積大，因而在使用時 股內鋼絲所受的接觸應力小； 鋼絲繩的密度系數高，因而在相同強度和直徑的情況下，承受載荷高8 10。（ 2） 6×7 鋼絲繩6×7 結構鋼絲繩是股中心絲外包捻一層鋼絲，屬于絲數少的線接觸鋼絲繩， 但一般都把它當點接觸鋼絲繩看待。直徑相同的鋼絲繩，股中鋼絲數少， 鋼絲直 徑相對較粗，耐磨性也相應好一些。由于 6×7 結構股中鋼絲直徑粗，耐磨性好， 而且方便生產，價格便宜，現仍在多數煤礦斜井中普遍使用。因此，結合我礦實際情況，暫選 6×7-NF 線接觸圓股鋼絲繩。2.2 鋼絲繩抗拉強度 的選擇鋼絲

9、繩的公稱抗拉強度按 GB/T 8918 2006重要用途鋼絲繩的規定，從 1570 MPa到1960 MPa共列出 5個等級。選擇強度高的鋼絲繩，則安全系數高、 強度高，但其彎曲、扭轉值相應地就會低些， 影響使用壽命。 按煤礦安全規程 的規定：鋼絲繩的公稱抗拉強度應根據鋼絲繩在使用中所承受的最大靜拉力和鋼 絲繩內鋼絲破斷拉力總和來計算。即：斜井絞車選型設計Q j Fhm 1 式中： Qj 最大靜拉力， kN；Fh 鋼絲繩內鋼絲破斷拉力總和， kN；m 安全系數， m 6.5 。最大靜拉力 Qj 不僅包括繩端荷重 M K ，而且包括鋼絲繩的自身重量 M L 。斜 井提升系統中， 其最大靜拉力應考

10、慮傾角及阻力的影響。 所以在 420 第一個地滾 筒切點處鋼絲繩的最大靜拉力為：Qj gM K (sinf1cos ) gM L (sinf2 cos ) 2式中： M K 兩輛重車的重量， M K 3660kg ；M L 380 掛鉤點與 420第一個地滾筒切點間鋼絲繩重量， kg； 軌道傾角， 20 ；f1 提升容器運動的阻力系數， f1=0.01 0.015，現取 f1=0.015；f2 鋼絲繩與底板和地滾筒間摩擦系數， 鋼絲繩全部支承在地滾筒上 時取 f2 =0.150.2，局部支承在地滾筒上時取 f2 =0.250.4， 現取 f2 =0.3；g 重力加速度， g 9.8m/ s2

11、。根據 6×7-NF 線接觸圓股鋼絲繩的最小破斷拉力，結合耐磨性、安全系數、 強度、彎曲、扭轉等參數，暫選=1670Mpa。2.3 鋼絲繩單位重量 P 計算斜井鋼絲繩單位重量計算公式為：PMK (sin f1cos )3P 11L(sinf2 cos )m式中：公稱抗拉強度， Mpa；斜井絞車選型設計L 鋼絲繩長度， m則，3660(sin20 +0.015cos20 )11 16706.50.484kg / m210(sin20 +0.3cos20 )所以，應選單位重量大于 0.484 kg/m的鋼絲繩2.4 鋼絲繩直徑 d 計算斜井鋼絲繩直徑計算公式為：4M K (sinf1 c

12、os )K K 'hKL (sinf2 cos )gm式中： d 鋼絲繩直徑， mm；Kh 破斷拉力換算系數；K ' 最小破斷拉力系數；K 鋼絲繩重量系數， kg/100m ·mm2。將初步選定的鋼絲繩結構和公稱抗拉強度，再加上GB/T 89182006 重要用途鋼絲繩表 2和附錄 A 中找出的 K h =1.134、 K ' =0.332、 K =0.351，代人公式得：d1.134 0.332 16709.8 6.53660(sin 20 +0.015cos20 )0.351 2.1(sin20 +0.3cos20 )11.77mm考慮到綱絲繩的使用壽命、

13、 絞車的磨損和絞車的容繩量， 暫選用鋼絲繩直徑為 d 16mm2.5 鋼絲繩捻法的選擇鋼絲繩的捻法分為 4 種，即左同向捻、右同向捻、左交互捻、右交互捻。同向捻的鋼絲繩在使用中外層鋼絲曲率與滑輪槽的曲率較吻合，接觸面大， 在與地滾筒等接觸中鋼絲磨損比較均勻。交互捻鋼絲繩外層鋼絲不是均勻磨損， 局部磨損嚴重，斷絲的機率大，使用壽命短。同向捻的鋼絲繩，由于股內鋼絲的扭轉力矩與鋼絲繩的扭轉力矩方向相同，斜井絞車選型設計在制造時不可能徹底消除， 在斜井提升中終端雖不能自由旋轉， 但在使用中若稍 不注意容易使鋼絲繩扭結，不安全。 交互捻鋼絲繩， 由于股內鋼絲的扭轉力矩與 鋼絲繩的扭轉力矩方向相反，不易產

14、生旋轉、扭結等不安全因素。斜井箕斗提升用鋼絲繩宜選用同向捻的鋼絲繩， 斜井礦車提升用鋼絲繩宜選 用交互捻的鋼絲繩。我礦 380斜井采用的是礦車提升， 因此選用交互捻的鋼絲繩。2.6 鋼絲繩初選型號的確定綜上所述， 在符合鋼絲繩安全系數的前提下， 考慮鋼絲繩使用壽命和使用的 經濟性，暫選線接觸圓股鋼絲繩 6×7-NF-16-1670，捻向為 ZS 或 SZ。斜井絞車選型設計3 絞車選型設計3.1 絞車型號的選擇國家安全生產監督管理總局已將 JT、JKA、KJ、JTK 等絞車列為淘汰產品， 禁止在煤礦和金屬非金屬礦山使用。現比較適合的絞車只有JTP、JK 兩種型號的絞車，其中 JK 型絞

15、車最小卷筒直徑是 2m，但從我礦的提升要求和經濟性考 慮，沒有必要使用 JK 型絞車，而 JTP型絞車從各方面都符合我礦的提升條件， 且經濟實用。3.1.1 絞車制動系統的選擇現國內礦山普遍使用的絞車主要采用盤閘制動系統，其特點為： 結構緊湊，質量小，動作靈敏，安全性好，便于礦井自動化； 盤閘制動器的液壓控制系統是同絞車的拖動系統、 自動化控制相配合的； 制動器還要參與絞車速度控制， 制動力矩必須在較寬的范圍內進行調節， 與此相應的液壓站（帶二級制動）與之適應。盤閘制動系統的作用： 在絞車停止工作時，能可靠地閘住絞車，即正常停車； 在減速階段及下方重物時，參與絞車的控制，即工作制動； 當發生緊

16、急事故時，能迅速可靠且合乎要求地閘住絞車，即全制動。3.1.2 絞車電控系統的選擇電磁繼電式邏輯電路構成的絞車電控系統和 TKD 型電控系統已都不符合當 前絞車電控系統，現有普通交流接觸器式電控系統、 PC或 PLC 控制電控系統和 變頻調速電控系統三種類型。 普通交流接觸器式電控系統相比其他兩種的安全性 能較低，而變頻調速電控系統成本較高， PC或PLC 控制電控系統適合本設計要 求。所以本設計選用 JTP盤形制動絞車，電控系統采用 PC或 PLC控制電控系統。3.2 卷筒最小直徑 D 計算根據煤礦安全規程中規定：井下提升絞車的卷筒直徑與鋼絲繩直徑之比 值不應小于 60。斜井絞車選型設計則，

17、 D 60d 60 16 960mm 所以，參照標準卷筒尺寸，選取 D=1200mm3.3 卷筒最小寬度 B 計算根據煤礦安全規程中規定：專為升降物料的絞車鋼絲繩纏繞層數不可超 過3層。卷筒平均纏繞直徑公式為：D p D 1 4 d2 (d)25式中： Dp 平均纏繞直徑， mm；D 卷筒直徑，現取 D 1200mm ；纏繞層數，=3；d 鋼絲繩直徑， mm ；兩繩圈間隙寬度， =23mm；現取=3 mm。則， Dp 1200 3 1 4 162 (16 3)2 1225.75mm又根據卷筒 B 計算公式為：B L Lm (3 4) D(d )Dp6式中： Lm 定期試驗用的鋼絲繩長度，一般取

18、 Lm30m ；nm 為滾筒上纏繞的三圈摩擦繩， nm =3；ng 煤礦安全規程規定為每季度將鋼絲繩移動 1/4 圈附加的鋼絲繩圈數， ng =4則，210 30 (3 4) 3.14 1.23 3.14 1.226(16 3) 438.24mm所以，參照標準卷筒尺寸，選取 B=1000mm- 10 -斜井絞車選型設計3.4 最大靜張力 Fj 和最大靜張力差 Fc計算根據初步選定的鋼絲繩具體型號，將參數代入式 2可得絞車承受的最大靜 拉力為：Qj gM K (sinf1cos ) gM L(sinf2cos ) 13.93kN考慮到我礦運輸量和運輸距離， 采用單卷筒單鉤提升， 則最大靜張力和最

19、大 靜張力差相等，即重車組位于下部車場開始向上運行的阻力。所以， Fj Fc Qj 13.93kN3.5 絞車牽引力 F 計算計算絞車牽引力考慮到絞車承受載荷的不均衡性，應取一個安全系數c ，一般取 1.25，則絞車的牽引力應為：F cQj7則： F cQj 1.25 13.93 17.41kN3.6 電動機的選擇3.6.1 電動機功率計算電動機功率估算公式為：QjvN 8 式中： N電動機功率， KW；礦井阻力系數，即考慮提升容器在井筒中活動時的風阻、軌道阻力 和鋼絲繩彎曲阻力系數，現取=1.2；v 最大提升速度，暫取 v=1.8 m/s；減速器的傳動效率， 一級傳動時 =0.92，二級傳動

20、時 =0.85；現取 =0.85。則，N 1.2 13.93 1.8 35.4KW0.85- 11 -斜井絞車選型設計3.6.2 電動機轉速計算根據公式：60vi9nD式中： n 電動機轉速， r/min ；i 減速器傳動比，現取 i 24則，60 1.8 243.14 1.2687.9r /min經上述計算，初步選用 YR-280S-8 型電動機，功率為 55KW ，額定轉速為725 r/min 。3.7 絞車初選型號的確定綜上所述，結合目前國內生產的主要幾種絞車型號， 初步選定為 JTP-1.2 ×1.0 盤形制動絞車，電控系統采用 PC 或 PLC 控制電控系統，減速器傳動比為

21、 24， 電動機為 YR-280S-8型，其功率為 55KW ，額定轉速為 725 r/min。- 12 -斜井絞車選型設計4 鋼絲繩校核4.1 鋼絲繩安全系數校核查 GB/T 89182006 重要用途鋼絲繩表 9 可知鋼絲繩最小破斷拉力F0 142kN ，查 GB/T 89182006重要用途鋼絲繩附錄 A可知破斷拉力換算系數 Kh 1.134，則鋼絲繩破斷拉力總和 Fh F0 Kh 161kN ，根據式1可得:FhQj16113.9311.6 6.5由此可知， 6×7 鋼絲繩的安全系數符合煤礦安全規程的規定4.2 鋼絲繩單位重量校核查 GB/T 8918 2006 重要用途鋼

22、絲繩 中 6×7 鋼絲 繩的單 位重量P' 89.9kg /100 m ，則：P' 89.9kg /100m P 48.4kg /100m 符合要求。- 13 -斜井絞車選型設計5 絞車校核5.1 絞車最大靜張力和最大靜張力差校核查 JTP-1.2 ×1.0 絞車的最大靜張力和最大靜張力差分別為：Fj' 30kN 、 Fc ' 30kN ，則：Fj ' 30kN Fj 13.93kNFc ' 30kN Fc 13.93kN 所以，該型號絞車的最大靜張力和最大靜張力差滿足要求。5.2 絞車牽引力校核查 JTP-1.2 ×

23、;1.0 絞車參數表可知：F ' 30kN則， F' 30kN F 17.41kN 所以，該型號絞車的牽引力能滿足要求。5.3 絞車卷筒校核5.3.1 鋼絲繩直徑與卷筒直徑比校核鋼絲繩直徑與卷筒直徑比為：D 1200 d 1675 60符合煤礦安全規程 中井下提升絞車的卷筒直徑與鋼絲繩直徑之比值應不小于 60 的規定5.3.2 卷筒容繩量校核已知容繩量計算公式為：B 2.5d b10H (nm ng ) D p Lmd式中： b 穿繩孔直徑，一般取 b d 5 21mm ；nm 為滾筒上纏繞的三圈摩擦繩， nm =3；- 14 -斜井絞車選型設計ng 煤礦安全規程規定為每季度將

24、鋼絲繩移動 1/4 圈附加的鋼絲繩圈數， ng =4；Dp 平均纏繞直徑， Dp 1225.75mm ；Lm 定期試驗用的鋼絲繩長度，一般取 Lm 30m則，H (3 1000 2.5 16 21 3 4) 3.14 1.226 30 538.5m16 3H 538.5m H ' 660m所以，該型號絞車容繩量符合要求5.4 絞車制動力矩校核已知絞車最大靜力矩：TQj (D d)Tj 213.93 (1.2 0.016)28.47kN m查 JTP-1.2 ×1.0 絞車參數表可知絞車額定靜力矩為： Te 63kN m則，TeTj638.477.4 3所以符合煤礦安全規定中對

25、絞車制動性能的要求：工作制動器和安全制 動器制動力矩均不應小于絞車最大靜力矩的 3 倍5.5 運動學、動力學計算5.5.1 提升系統變位質量計算 查 JTP-1.2 ×1.0 絞車參數表可知： 絞車的變位質量： M t 7000kg電動機的變位質量：M d 660kg鋼絲繩的變位質量：M g (210 25 7 3.14 1.2 30) 0.899 262kg兩輛重車的變位質量：M c 2 (710 1120) 3660kg則變位質量總計：- 15 -斜井絞車選型設計M M t M d M g M c 7000 660 262 3660 11582kg5.5.2 運行參數的確定查 J

26、TP-1.2 ×1.0 絞車參數表可知，提升系統最大提升速度 vm ' 1.84m / s ， 符合煤礦安全規程 中：斜井用礦車升降物料時， 速度應不超過 5m/ s的規定 參照煤礦安全規程對斜井提升運行參數的規定，本設計運行參數確定如下：2（1）初加速度： a1 0.3m / s2 ；（2）車場內低速運行速度： v0 1m/s；2（3）主加、減速度： a2 a3 0.5m/ s2 ；2（4）自然減速度： a4 f1g 0.147m / s2 ；（5）最大運行速度： vm' 1.84m / s； （6）休止時間（摘掛鉤和發信號時間） ： t 45s。5.5.3 運動學

27、的計算（1）重車在 380 車場運行階段 初加速階段時間： t1 v0 1 3.3s1 a1 0.311 初加速階段距離： L1 1v0t1 1 1 3.3 1.65m22 初等速階段距離： L2 10 L1 10 1.65 8.35m 初等速階段時間： t2 L2 8.35 8.4sv01（2）重車在井筒里運行階段 主加速階段時間： t3 vm ' v0 1.84 1 1.7s3 a20.5 主加速階段距離： L3 （vm ' v0）t3 （1.84 1） 1.7 2.4m3 2 2 主減速階段時間： t4 vm ' v0 1.84 1 1.7sa30.5- 16 -

28、斜井絞車選型設計 主減速階段距離： L4 (vm ' v0)t4 (1.84 1) 1.7 2.4m4 2 2 高等速階段距離： L5 200 L3 L4 200 2.4 2.4 195.2m 高等速階段時間： t5 L5 195.2 106.1s5 vm ' 1.843)重車在 420 車場運行階段 末減速階段時間： t6 v01 6.8sa4 0.14711 末減速階段距離： L6 1v0t6 1 1 6.8 3.4m22 末等速階段距離： L7 20 L6 20 3.4 16.6m 末等速階段時間： t7 L7 16.6 16.6sv014)具體的提升運動學圖如下：圖 2

29、 提升運動學圖5.5.4 動力學的計算(1)重車在 380 車場運行階段 初加速開始時：F1 KM K g (sin f1cos ) PL 'g (sin f2 cos ) Ma1 1.1 3660 9.8 (sin 20 0.015 cos20 )0.899 230 9.8 (sin 20 0.3 cos20 ) 11582 0.3- 17 -斜井絞車選型設計18789N 初加速終了時：F2 F1 gPL1 sin 18789 9.8 0.899 1.65 sin20 18784N 初等速開始時：F3 F2Ma1 18784 11582 0.3 15309N 初等速終了時：F4 F3

30、 gPL2 sin 15309 9.8 0.899 8.35 sin20 15284N2）重車在井筒里運行階段 主加速開始時：F5 F4Ma2 15284 11582 0.5 21075N 主加速終了時：F6 F5 gPL3sin 21075 9.8 0.899 2.4 sin20 21068N 高等速開始時：F7 F6Ma2 21068 11582 0.5 15277N 高等速終了時：F8 F7 gPL5sin 15277 9.8 0.899 195.2 sin20 14689N 主減速開始時：F9 F8 Ma3 14689 11582 0.5 8898N 主減速終了時：F10 F9 gPL

31、4 sin 8898 9.8 0.899 2.4 sin20 8891N3）重車在 420 車場運行階段 末等速開始時：F11 F10Ma4 8891 11582 0.147 7188N 末等速終了時：F12 F11 gPL7 sin 7188 9.8 0.899 16.6 sin20 7138N 自然減速開始時：F13 0N- 18 -斜井絞車選型設計 自然減速終了時：F14 0N4）具體的提升動力學圖如下：圖 3 提升動力學圖5.5.5 等效力的計算將各階段力的平方與該段時間乘積計算如下：1 2 2 1 2 2 7(F12 F22) t1(187892 187842) 3.3 116.5

32、107221 2 2 1 2 2 7(F32 F42) t2(153092 152842 ) 8.4 196.5 107221 2 2 1 2 2 7(F52 F62) t3(210752 210682 ) 1.7 75.5 107221 2 2 1 2 2 7(F72 F82) t4(152772 14689 2 ) 106.1 2382.8 107221 2 2 1 2 2 7(F92 F102) t5(88982 88912 ) 1.7 13.4 107221 2 2 1 2 2 72(F112 F122) t6 2 (71882 71382) 16.6 85.2 1071(F132 F

33、142) t7 1 (02 02) 6.8 0 107 22F2 T (116.5 196.5 75.5 2382.8 13.4 85.2 0) 107 2869.9 10711等效時間為： Td 1(t1 t2 t3 t4 t5 t6 t7) 1t 87.3s23- 19 -斜井絞車選型設計2869.9 107 18131.2N則等效力為：87.35.5.6 空車下滑力計算鋼絲繩全長暫取 L" 300m ，則空車在 420井口的下滑力為：Fx 2gM1 sin2 9.8 710 sin20 4760N空車在 420 井口的阻力為：196N745NFz 2gM1 f1 cos2 9.

34、8 710 0.015 cos20鋼絲繩阻力為：Fz' gPL" f2cos9.8 0.899 300 0.3 cos20則， Fx 4760N Fz Fz ' 196N 745N 941N所以，空車下滑時能滿足拖動鋼絲繩的要求。5.6 電動機校核5.6.1 電動機功率校核已知等效力，則等效功率為：NdFdvm 1.2 18131.2 1.8410001000 0.8547.1KW則， Nd 47.1KW N ' 55KW從以上計算可知 , 所選電動機容量是合適的。5.6.2 電動機過載系數校核電動機過載系數為：Fmvm21075 1.841000 N 

35、9; 1000 1.2 0.85 550.6911式中： Fm 最大阻力，即 Fm F5 21075N 。 則， ' 0.69 0.85 0.85 1.2 1.02 由此可見，所選 YR-280S-8 型電動機是合適的。- 20 -斜井絞車選型設計5.6.3 最大提升速度的校核根據式9換算可得在電動機額定轉速下絞車的最大提升速度vm 公式為：12Dn'60i式中： n' 電動機額定轉速， n' 725r /min則， vm3.14 1.2 72560 241.9m/ svm 1.9m/s vm ' 1.84m / s 所以，電動機能滿足最大提升速度的要求

36、。5.7 實際提升能力計算一次循環提升時間為：t' 2(t t1 t2 t3 t4 t5 t6 t7 )2 (45 3.3 8.4 1.7 106.1 1.7 16.6 6.8) 379s 每小時最大提升礦車量為：2tht'2 360037918(輛)每小時最大提升量為：a b Ah'C13Ah' Ah M2 18 1.12 20.16t /h 則，年最大提升量為：式中：C 提升不均勻系數，當只設一套提升裝置時， C 1.25 ； a 年實際工作天數，現取 a 207（天） ； b 暫設一班制，則日實際工作時間為 b 6h 。An則，An a bC Ah' 207 16.2520.16 20031t 2(萬噸)C 1.25-