1、（1）銅套熱套前的檢驗        內徑應加工到圖樣或工藝規定的尺寸（須考慮熱套時過盈量），外徑每邊應放12mm的加工余量。加工后，用內徑千分尺測量銅套內徑尺寸，應符合圖樣要求。        進行水壓試驗，試驗壓力0.2MPa，并在此壓力下至少保持5分鐘，軸套不得有任何裂紋或滲漏現象。        測軸套與軸的配合過盈量，具體見表6-11所示數值，并做好原始記錄。        測量時使用的內、外徑千分尺應相互核對，并消除誤差。表

2、6-11  軸套與軸配合的過盈量    單位：mm順號        軸頸直徑D        平均過盈量（按軸頸%）        備  注1                 100        0.080.12        2

3、60;       100200        0.070.11        3        200300        0.060.10        4        300400        0.050.09        5 

4、       400500        0.040.08        6        500600        0.0350.075        7        600800        0.030.065        8 

5、                8001000        0.0250.05                （2）銅套熱套后的檢驗        復精加工后，軸套接縫處應進行油壓試驗，試驗壓力不得低于0.2MPa，并在該壓力下至少保護5分鐘，軸套接縫處不得有任何裂紋或滲漏現象。試驗結束后，應將泵油空間用紅粉白漆或環氧化樹脂等捻沒封死，泵油孔用螺

6、塞或其他辦法悶死。        檢驗軸頸直徑、跳動量等數據，驗收要求測量方法同前。測量記錄見表6-9（其中的圖形改為銅套結構，其余相同）。一般300-400度熱壓合過盈量的簡化計算劉逸民設計熱壓合時，可以按選定的材料求得若干過盈量，較好地發揮材料的強度性能，且可一次計算求得最佳設計尺寸；避開常規過盈量的煩瑣計算。這樣，熱壓合技術就容易普及和推廣。一、按材料求得過盈量的簡化式推導熱壓合大部分是鋼，且是實心軸(d1=0)，配合面間壓強pmax與過盈量max的傳統式為：(1)強度校核式為：把包容件的外內徑d2/d之比值m，過盈量max換算為過盈量比n=103

7、max/d，取鋼彈性模量E=21×104MPa，代入上式，得無量綱式為：若在(1a)式添加，可改為提出計算，結果是無單位的量，且是小數，其表達式為：(4)過盈量(5)把式(4)代入(1a)、(2a)、(3a)式得：(1b)(2b)2max=xSS=(0.60.7)S，MPa(3b)式中t2max最大切應力，MPa2max最大剪應力，MPa當然，可用(4)式把過盈量比n改寫成103=Sx/105。顯然，配合面間壓強值pmax與過盈量max的關系(式1)改為壓強值pmax與材料的屈服強度值S的關系(式1b)，其計算結果相等。二、常數x的特性和范圍常數x不可以任意選取，必有一定范圍。常數x

8、是由選定的材料(鋼)的屈服強度值S、彈性模量E和過盈量比n三結合求得的。但在設計時，首先確定常數x；但要選取多大才能達到保證強度安全、傳遞載荷可靠。這個問題，決定熱壓合聯接的成敗。當取常數x0.5，根據彈性定律(虎克定律)，求得配合面間的壓強值，只能使內表面產生彈性階段(范圍內)的變形；若是卸去載荷，立即恢復原樣。當常數x=0.5時，作用在配合面間的壓強值，能使內表面剛開始產生流動，即屈服階段的變形；這一現象，根據最大剪應力理論(第三強度理論)：只要最大剪應力值2max=S/2時，內表面產生流動。當取常數0.5x0.7時，首先使內表面進入彈性極限變形后而進入塑性變形一小部分，由于軸對稱緣故，此

9、塑性區域成圓環狀；但厚壁筒的大部分仍處在彈性變形范圍內，所以仍能保持正常工作。根據第四強度理論的流動條件：當剪應力=S÷30.58S時開始流動；但試驗結果發現：剪切限S=(0.550.6)S；手冊介紹：2maxS=(0.60.7)×S時配合部位的強度也是安全的。所以，把常數x定在0.7范圍內，即極限值x=0.7。經過現場實踐驗證：設計熱壓合時，取常數x0.5和x=0.5時，不管包容件的外內徑d2/d之比值m如何變化，均可滿足強度條件式，即：t2maxS；2maxS=(0.60.7)S，當然強度校核可省略。若是，取常數0.5x0.7時，由下式求得常數x，亦可省略強度校核，即：

10、(6)若是取較大的常數x，由(5)式求得比常規還大的過盈量max，且又可以滿足強度條件式(2)和(3)；這樣，就可以避開常規過盈量故有的弊病，較好地發揮材料的強度性能，突破了常規過盈量的束縛。設計熱壓合時，把選定的材料(鋼)劃分為：彈性階段(范圍內)的變形；其條件是：x0.5，是彈性變形到屈服變形(流動)關節點；屈服流動變形階段，其條件是：x=0.5，內表面由剛開始小變形到大變形關節點；彈塑共存狀態時，其條件是0.5x0.7，是彈塑共存到全部流動的關節點。現將前列簡化式，歸整為常數簡化式如下：上列順序式可知，設計熱壓合時，與采用傳統公式(1)(3)式相比大為簡便；根據選定的材料(鋼)，可求得若

11、干過盈量和壓強值供選用；可以突破常規過盈量的束縛，充分地發揮材料強度性能。圖1三、實例驗證實例驗證之一我礦1500mm×3000mm球磨機的減速器的圓弧齒輪軸(圖1)在滾動軸承部位斷裂，但齒面嚙合性能良好，因無備件，決定采用熱壓合修復。已知條件：1.齒頂圓直徑da=161.339-0.08mm。2.齒根圓直徑df=144.278，取d2=144mm。3.工作扭矩T=1 326 530 N.mm。設計尺寸：1.材料調質鋼40Cr，S=800MPa。2.配合公稱直徑d常取(見德G.尼曼 機械零件(第一卷)，機械工業出版社1985年第一版P.324)，這里取d=d2/1.8=80mm；配合

12、長度L=0.75d=60mm一般取L=(12)d。3.安全系數S，為了克服有時逆轉中啟動，因此，偏大選取：S=6。4.包容件外內徑之比m=d2/d=144/80=1.8；比壓值pn的確定：由簡化(1b)式求常數x為：式中f摩擦因數；鋼對鋼取f=0.12S材料屈服強度過盈量壓裝后，齒頂圓(161.339-0.08mm)的脹大量2，由彈性理論推導的徑向變形量的公式為：此計算十分煩瑣，可由簡化式替代為：，在公差規定范圍內。加熱溫度可按常規方法(從略)。強度校核計算如下：傳統式為：相差甚微，是因小數取舍造成的。圖2實例驗證之二lt模鍛錘的活塞與錘桿過盈配如圖2。常規最大過盈量為0.140mm，在工作中容易脫落，影響生產嚴重。實踐表明：只有在不使構件破壞的前提下，盡可能增大配合面間的靜摩擦力，才能保證其可靠性；因為，模鍛錘承受的載荷特點是：沖擊頻繁，振動大，受力復雜，難