1、.深圳港*區西作業區集裝箱碼頭工程#5、#6泊位碼頭護岸及道路堆場工程現澆梁模板專項施工方案版本編號：A-20150310 審核： 編制： *有限公司深圳港*區西作業區集裝箱碼頭工程#5、#6泊位碼頭護岸及道路堆場工程項目部年 月 日*;一、工程簡介： 深圳港*區西作業區集裝箱碼頭工程合同二(B) #5、#6泊位碼頭護岸及道路堆場工程為高樁碼頭結構形式，施工長度為575.4m，共9段,其中標準段為H-L共5段，長60.8m，M-O段為非標準段，長67.2m，P段為非標準段，長69.8m。樁形式為：前后排為D1100mm鋼管樁，中間排位為D1000mm鋼管樁，共5排樁，排距（橫向）為7500mm

2、，縱向間距為6400mm，部分樁需做嵌巖或錨錠處理，所有樁內為鋼筋混凝土結構；施工工藝為：打樁、樁內處理、現澆縱橫梁、預制面板、現澆面層。 現澆梁模板的組成為：牛腿、底模、側模、安全防護設施（安全網，詳見附圖），所有組成部分均為鋼結構或者鋼木結構。我部擬利用鋼結構牛腿（詳見附圖）作底模的主要支撐基礎，所有底模牛腿均焊接在直鋼管樁側面；底模安裝好之后在底模邊緣安裝安全網，整個施工平臺成形，底模調整好后進行梁格鋼筋綁扎、安裝側模、澆筑混凝土。其標準段縱橫梁每跨（跨中）尺寸如下（單位：mm） ：前后軌道梁：長3200,寬2000橫梁：長7500,寬1600縱梁：長6400,寬1200標準段結構圖二、

3、依據1、施工組織設計2、深圳港*區西作業區集裝箱碼頭工程#5、#6泊位碼頭護岸及道路堆場工程施工圖紙3、規范：港口工程荷載規范4、港口工程施工手冊5、建筑施工計算手冊三、梁模板的安裝拆除1、制作及安裝裝成形的底模板按照圖紙要求制作完成并驗收合格后方可運抵現場進行吊裝，吊裝過程中先安裝軌道梁、縱梁底模板再安裝橫梁底模板，橫梁底模壓在縱梁和軌道梁底模上。所有模板吊裝完成完成后，由測量放線，底模中軸線及標高，根據測量放線進行底模板調整，然后在模板原木方上釘18mm厚夾板，夾板尺寸同梁底尺寸；所有樁頂位置需在現場進行樁周模板拼裝，樁周模板尺寸見圖紙，樁周底模板標高低于梁底模板5cm；最后將所有底模板滿

4、鋪透水模板布。側模板頂面也需釘夾板及透水模板布，此工作在岸上完成后方可進行側模板吊裝，調試并經自檢合格后，側模頂用對拉螺栓連接，底部需收緊頂腳螺栓，使之固定。2、模板拆除在砼強度達到設計強度后，吊機或起重船先拆除側模板。再把底模用法藍螺絲及拉桿將底模反吊在梁頂，割去樁上焊接的牛腿，把底模支架放低。再用吊機或起重船吊住底模，松開法藍螺絲，將底模從梁側面吊出。先拆縱梁和軌道梁底模，最后拆橫梁底模。 底模平面布置圖3、施工設備設備名稱型號數量備注履帶式起重機250噸1起重船50噸1工作船、交通船13.1履帶式起重機主臂起重性能表，單位：噸主臂長度（m）幅度(m)5154576063666972757

5、8814.5567891079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8/1533.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.

6、928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.323.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.

7、33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.711.310.84213.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.94412.612.612.211.911.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6528.78.38.0

8、7.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2567.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4682.42.0702.2/691.7721.5/71倍率76655443332主臂長度（m）幅度(m)51545760636669727578814.5567891079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.

9、338.8/1533.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.0

10、24.924.323.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.6

11、12.211.711.310.84213.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.94412.612.612.211.911.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6528.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2567.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.

12、45.04.54.1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4682.42.0702.2/691.7721.5/71倍率766554433323.2 起重船吊機性能表工作距離角度（°）3035404550556061657027m幅度（m）25.724.523.021.419.717.815.915.413.811.6最大起重量（t）8.59.09.610.411.512.914.815.04、梁模板施工人員落實 梁模板板施工質量及安全必須按照業主要求將任務及責任落實到每個人，詳見下表：施工內容負

13、責人備注整個梁模板施工胡振華含梁模板安裝、拆除梁模板起重作業謝壽慶梁模板起重作業司機覃俊軍梁模板制作譚智謀四、驗收標準現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法 項 目允許偏差(mm)檢驗數量單元測點檢驗方法軸線位置5樁、梁、板、柱類，抽查30%且不少于3件；大型構件逐件檢查2鋼尺檢查底模上表面標高±103水準儀或拉線、鋼尺檢查內截面尺寸柱、梁±56鋼尺檢查頂面對角線差3m151經緯儀或吊線、鋼尺檢查3m251經緯儀或吊線、鋼尺檢查長度梁+5，-102鋼尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。五、現澆梁模板承載力驗算計算選擇：標準段軌道、縱、橫梁底模板

14、；側模板1、施工中的垂直方向荷載主要有：恒載：模板（底模、側模、澆注平臺板）自重、新澆混凝土自重（軌道梁第一次澆注混凝土高度為1.65米；縱梁澆注高度為1.58米、1.65米；橫梁尺寸為1.51.65米，混凝土自重選取澆注高度1.65米的混凝土自重）；活載：施工人員及設備的荷載、振搗混凝土產生的荷載（垂直方向）。2、施工中水平方向荷載有：振搗混凝土產生的荷載。3、系數取值：永久荷載分項系數取1.2；可變荷載分項系數取1.44、模板尺寸(單位：mm)模板尺寸（長×寬）為：中縱梁底模板尺寸為：5150×1200；橫梁底模板尺寸為6200×1600、6150×

15、1600、6100×1600、5700×1600三種；軌道梁1900×2400、1900×2000、1900×2800三種；側模5、 橫梁底模板計算 橫梁底模主梁采用36#工字鋼，間距400mm，共5條，次梁采用8#槽鋼，間距305mm，共19條，全部用新材料加工，在8#槽鋼上開孔，用螺栓將50*30mm木條固定于8#槽鋼上，在木條上釘18mm厚夾板；橫梁底模板有三種尺寸，取跨距最大的模板進行驗算，故取6200×1600的橫梁底模進行驗算。 橫梁底模平面圖 橫梁底模立面圖1 橫梁底模立面圖25.1、夾板驗算5.1.1 恒載計算5.1.

16、2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；5.1.3 力的組合選取1cm夾板作為計算單元，均布荷載設計值:；5.1.4 受力計算板面計算規范規定當板面只有橫肋而無小縱肋時，面板為單向板，計算時可取板面任一區格為計算單元。單向板主要在一個方向彎曲，長邊和短邊的比值大于或等于2，這樣長跨方向的彎矩可以忽略不計，近似認為力只沿短跨方向傳遞給長邊，將該結構近似為簡支結構，故可近似認為夾板最大跨距為305mm，厚度為1.8cm；選取1cm夾板作為計算單元，夾板最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸

17、及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：N.m）夾板截面參數為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；5.2、次梁驗算 次梁采用新采購的8#槽鋼，最大間距為305mm,跨距為：；50*30mm木方順著8#槽方向釘于8#槽上，木方收到的荷載直接傳遞到了8#槽鋼上，故不對木方進行驗算，僅對8#槽進行驗算。5.2.1 恒載計算5.2.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；5.2.3 力的組合 8#槽單位重量8.045kg/m，故自重為1.2×8.045×

18、10/1000=0.1KN/m,均布荷載設計值:；5.2.4 受力計算次梁最大間距為305mm，跨距為：，次梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）8#槽截面參數為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；5.3、主梁驗算 主梁采用貴廣調配的36a#工字鋼，最大間距為400mm,跨距為：。5.3.1 恒載計算5.3.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；5.3.3 力的組合36a#工字鋼單位重量60.037

19、kg/m，故36a#工字鋼自重為：1.2*60.037*10/1000=0.72KN/m；均布荷載設計值:；5.3.4 受力計算主梁梁最大間距為400mm，跨距為：，荷載通過8#槽鋼傳遞到36a#工字鋼上，將荷載近似為均布荷載，主梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）36a工字鋼截面參數為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；5.4、橫梁支座支撐工字鋼受力計算支座支撐工字鋼簡圖（單位：mm） 橫梁安裝在縱梁和軌道梁上，橫梁兩邊25#工字鋼壓在縱梁或軌道梁兩邊的25#工字鋼上，支座支撐為25#工字鋼

20、，兩側加焊腹板-6×70（寬）×240（長）。縱梁和軌道梁兩邊支撐工鋼受橫梁豎直方向的荷載大小一致，取縱梁為例進行驗算。5.4.1 恒載計算5.4.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；5.4.3 力的組合均布面荷載設計值:；5.4.4 受力計算由支座支撐工字鋼簡圖可知，橫梁的所有荷載通過25#支座支撐工鋼傳遞縱梁25#支座支撐工鋼上，最后傳遞到牛腿上。橫梁對自身25#支撐工鋼的集中力值：受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN

21、.m）剪力圖（單位：KN）跨中最大彎矩：；最大支座反力： ；25#工字鋼截面系數：； ； 強度驗算：；滿足要求；簡支部分跨中彎矩最大，取簡支部分進行撓度驗算：；滿足要求。抗壓強度穩定性計算:；滿足要求。6、 中縱梁底模板計算縱梁底模尺寸為5150×1200mm，縱梁底模主梁采用原鹽田西港3#、4#泊位橫梁底模舊25#工字鋼，間距300mm，共5條，次梁采用8#槽鋼，間距318mm，共15條，次梁用新材料加工，在8#槽鋼上開孔，用螺栓將50*40mm木條固定于8#槽鋼上，在木條上釘18mm厚夾板。 縱梁底模平面圖縱梁底模立面圖1縱梁底模立面圖26.1、夾板驗算5.1.1 恒載計算6.1

22、.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；6.1.3 力的組合選取1cm夾板作為計算單元，均布荷載設計值:；6.1.4 受力計算由圖可知該結構面板為單向板，故可近似認為夾板最大跨距為318mm，厚度為1.8cm；選取1cm夾板作為計算單元，夾板最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：N.m）夾板截面參數為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；6.2、次梁驗算 次梁采用新采購的8#槽鋼，最大間距為318mm,跨距為：；

23、50*40mm木方順著8#槽方向釘于8#槽上，木方收到的荷載直接傳遞到了8#槽鋼上，故不對木方進行驗算，僅對8#槽進行驗算。6.2.1 恒載計算6.2.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；6.2.3 力的組合 8#槽單位重量8.045kg/m，故自重為1.2×8.045×10/1000=0.1KN/m,均布荷載設計值:；6.2.4 受力計算次梁最大間距為318mm，跨距為：，次梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.

24、m）8#槽截面參數為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；6.3、主梁驗算 主梁采用原鹽田西港3#、4#泊位橫梁底模舊25a#工字鋼，槽鋼共5條，每條受力寬度為：0.24m，跨距為：。6.3.1 恒載計算6.3.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；6.3.3 力的組合25a#工字鋼單位重量38.105kg/m，故25a#工字鋼自重為：1.2*38.105*10/1000=0.46KN/m；均布荷載設計值:；6.3.4 受力計算主梁跨距為：，荷載通過8#槽鋼傳遞到舊

25、25a#工字鋼上，將荷載近似為均布荷載，主梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）現場對鹽田西港3#、4#泊位舊橫梁底模板25a#工字鋼進行測量，得出以下結果：模板名稱型鋼名稱實測厚度值（mm）實測厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）國標理論厚度（mm）腐蝕量（mm）腐蝕量%腐蝕情況折減系數%橫梁底模25a#工鋼66.35.65.66.082.43070 由此可知25#a舊工字鋼截面系數： 跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求。6.4、縱梁支座支撐工字鋼受力計算支座支撐工字鋼簡圖（單位：mm）橫梁安裝在縱梁

26、上，橫梁兩邊25#工字鋼壓在縱梁兩邊的25#工字鋼上，縱梁支座支撐為25#工字鋼，兩側加焊腹板-6×240（寬）×300mm（長）。縱梁支撐工字鋼除受自身所有施工荷載外，還受到橫梁施工過程傳遞的支座反力。6.4.1 恒載計算6.4.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；6.4.3 力的組合均布面荷載設計值:；6.4.4 受力計算由支座支撐工字鋼簡圖可知，縱梁的所有荷載通過25#支座支撐工鋼傳遞縱梁25#支座支撐工鋼上，最后傳遞到牛腿上。縱梁對自身25#支撐工鋼的集中力值：縱梁支

27、撐工字鋼除受自身所有施工荷載外，還受到橫梁施工過程傳遞的支座反力，故縱梁支座兩端集中力F總=153.76KN+37.48KN=191.24KN。受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）剪力圖（單位：KN）跨中最大彎矩：；最大支座反力： ；25#工字鋼截面系數：； ； 強度驗算：；滿足要求；懸臂部分跨中彎矩最大，取懸臂部分進行撓度驗算：；滿足要求。抗壓強度穩定性計算:；滿足要求。7、 軌道梁底模板計算軌道梁底模尺寸為1900×2000mm、1900×2800mm、1900×2400mm三種，采用原鹽田西港3#、

28、4#泊位舊底模進行改造，支座支撐槽鋼在原有25a#槽鋼基礎上加1條縱梁底模拆出的舊25a#槽鋼；主梁梁在原有14#槽鋼基礎上加新采購的14#工字鋼，次梁采用原舊8#槽鋼。以受力最大得后軌錨錠位置底模為例，該底模尺寸1900×2800mm，支座支撐在原有25a#槽鋼基礎上加1條縱梁底模拆出的舊25a#槽鋼，主梁加入4條新采購14#工字鋼，合計7條舊14#槽鋼，4條新14#工字鋼。次梁采用新采購的8#槽鋼，間距300mm，共5條。在8#槽鋼上開孔，用螺栓將50*40mm木條固定于8#槽鋼上，在木條上釘18mm厚夾板。軌道梁底模平面圖軌道梁底模立面圖1軌道梁底模立面圖27.1、夾板驗算7.

29、1.1 恒載計算7.1.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；7.1.3 力的組合選取1cm夾板作為計算單元，均布荷載設計值:；7.1.4 受力計算由圖可知該面板為單向板，故可近似認為夾板最大跨距為300mm，厚度為1.8cm；選取1cm夾板作為計算單元，夾板最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：N.m）夾板截面參數為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；7.2、次梁驗算 次梁采用新采購的8#槽鋼，最大間距為30

30、0mm,最大跨距為：；50*40mm木方順著8#槽方向釘于8#槽上，木方收到的荷載直接傳遞到了8#槽鋼上，故不對木方進行驗算，僅對8#槽進行驗算。7.2.1 恒載計算7.2.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；7.2.3 力的組合 8#槽單位重量8.045kg/m，故自重為1.2×8.045×10/1000=0.1KN/m,均布荷載設計值:；7.2.4 受力計算次梁最大間距為300mm，跨距為：，上層次梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：

31、mm）彎矩圖（單位：KN.m）8#槽截面參數為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；7.3、主梁驗算 主梁采用原鹽田西港3#、4#泊位舊軌道梁模板改造，在原有基礎上加入4條新采購14#工字鋼，合計7條舊14a#槽鋼，4條新14#工字鋼，對下層次梁進行整體驗算。7.3.1 恒載計算7.3.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；7.3.3 力的組合 主梁進行整體驗算，均布荷載設計值:；7.3.4 受力計算主梁進行整體驗算，主梁最大跨距為：，主梁最不利受力圖式如下圖（圖中

32、尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）現場對鹽田西港3#、4#泊位軌道梁舊模板下層次梁進行測量，得出以下結果：序號模板名稱型鋼名稱實測厚度值（mm）實測厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）國標理論厚度（mm）腐蝕量（mm）腐蝕量%腐蝕情況折減系數%1軌道梁底模14a#槽鋼4.354.54.34.661.728.471.614a#舊槽鋼截面系數為：； ；14#工字鋼截面系數： 跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；7.4、支座支撐槽鋼驗算 兩邊支座支撐在原有1條25a#舊槽鋼基礎上增加1條原鹽田西港3#、4#泊位縱梁底模拆出的舊25a

33、#槽鋼，對支座支撐槽鋼進行整體驗算。7.4.1 恒載計算7.4.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以及施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.5×1.4=6.3；7.4.3 力的組合對支座支撐槽鋼進行整體驗算，均布荷載設計值:；7.3.4 受力計算支座支撐槽鋼跨距為：，荷載通過14a#槽鋼和14#工字鋼傳遞到舊25a#槽鋼上，將荷載近似為均布荷載，最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）現場對鹽田西港3#、4#泊位軌道梁、縱梁舊模板主梁進行測量，得出以下結果：序號模板名稱型鋼名稱實測厚度值（mm

34、）實測厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）國標理論厚度（mm）腐蝕量（mm）腐蝕量%腐蝕情況折減系數%1軌道梁底模25a#槽鋼55.45.25.25.271.825.774.32縱梁底模25a#槽鋼545.544.87342.957.1 由此可知軌道梁25#a舊槽鋼截面系數： 縱梁25#a舊槽鋼截面系數： 跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求。8、 梁側模板計算 梁側模板制作用新采購的10#槽鋼，制作好后在10#槽上開孔，釘上50×30mm木條，在木條上釘18mm夾板。因側模板尺寸較多，尺寸為4380×1850mm梁側模最不利，故取該尺寸側模為例進行

35、驗算。側模平面圖側模立面圖8.1 荷載設計值8.1.1 新澆混凝土作用在模板上的最大側壓力 選取我國混凝土結構工程及施工驗收規范中提出的新澆混凝土作用在模板上的最大側壓力，采用內部振島器時，新澆砼對模板側最大壓力可按下列兩公式進行計算，并取兩式中的較小值: 故取F=41.25KN/m2（詳見下圖)；荷載示意圖8.1.2 傾倒混凝土時產生的水平荷載見水運工程混凝土施工規范附錄H附表H.2 ,傾倒混凝土時產生的水平荷載取最大值為；8.1.3模板側壓力標準值：；8.1.4模板側壓力設計值：；8.2側模板各部位受力計算8.2.1夾板計算 由圖可知夾板為單向板，計算時可近似認為夾板最大跨距為302mm，

36、該板厚度為1.8cm；選取1cm木板作為計算單元，受力計算簡圖如下：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）；夾板截面參數為：； ；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求。8.2.2 10#槽鋼驗算 10#槽鋼有效計算長度為：；承側壓力寬度為302mm；受力計算簡圖如下：幾何尺寸及荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）；10#槽鋼截面參數：； ；強度計算：；滿足要求。撓度計算：；滿足要求。9、 牛腿承載力驗算9.1、直樁牛腿 底模上所有荷載最終都集中在牛腿上，根據上述驗算可知，由于縱梁牛腿不僅受到縱梁自身的施工荷載還受橫梁砼澆筑過程產生垂直向下的壓力，該牛腿受到

37、的集中力最大，即為縱梁支撐工鋼產生的支座反力，上述驗算時已計算，該力大小為P=247.46KN，直樁牛腿結構圖(1)牛腿采用厚度18mm的Q345B鋼材焊接（詳見直樁牛腿結構圖），水平方向鋼板驗算最不利情況下所有力集中在水平鋼板上，水平鋼板受力P=247.46KN，故牛腿受彎矩M=247.46×0.5=123.73kN.m，腹板截面特性：W=b×h2/6=2×18×5002/6= 1.5×106mm3 腹板截面積：A=b×h=2×18×500= 1.8×104mm3彎應力=M/W =123.73×

38、;106/1.5×106=82.49< 295N mm2剪應力：=P/A=247.46×103/1.8×104=13.75< 170N mm2 故牛腿滿足要求。（2）、焊縫計算 焊腳尺寸為： 考慮1.5倍安全系數，每個牛腿承載力為247.46×1.5=371.19KN 綜合牛腿各部位承載力計算結果，牛腿承載力為560，所以牛腿作為施工平臺支撐，能滿足要求。9.2、斜樁牛腿軌道梁斜樁位置焊接斜樁牛腿支撐底模（詳見附圖），斜樁牛腿制作采用原鹽田西港3#、4#泊位縱梁底模舊25#槽鋼。斜樁牛腿平面圖斜樁牛腿立面圖9.2.1、斜樁牛腿受軌道梁施工傳遞

39、的集中力（由7.3.4計算結果可知）；由上圖可知產生的傾覆力矩為M=81.45*0.35=28.51KN.m，為了防止主梁傾覆，在25#槽的另一個牛腿處有一個抗傾覆力矩，該抗傾覆力矩由25a#槽鋼焊接至鋼管樁上，焊縫單邊通長滿焊，焊縫高度8mm，焊縫長度250mm。抗拉力：F=28.51/1.250=22.81KN（詳見斜樁牛腿平、立面圖）；焊縫抗拉力計算：，滿足要求。9.2.1、斜樁牛腿受軌道梁施工傳遞的集中力F=81.45KN，軌道梁底模長1.9m，樁邊到樁邊的距離2.2m，故底模支撐到樁邊的最大距離偏差為0.3m（詳見斜樁牛腿平、立面圖），故與鋼管樁相連短25a#槽鋼所受彎矩M=81.4

40、5×0.3=24.44KN.m。（1）現場對鹽田西港3#、4#泊位縱梁舊模板主梁進行測量，得出以下結果：模板名稱型鋼名稱實測厚度值（mm）實測厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）國標理論厚度（mm）腐蝕量（mm）腐蝕量%腐蝕情況折減系數%縱梁底模25a#槽鋼545.544.87342.957.1為保險起見，將折減系數按50%計，則舊25a#槽鋼截面特性：W=270×50%= 135×103mm3 舊25a#槽鋼截面積：A=34.9×50%= 17.45×102mm3彎應力=M/W =24.44×106/135×103=181

41、.04< 215N mm2剪應力：=P/A=120.48×103/17.45×102=69.04< 125N mm2 故牛腿滿足要求。（2）、焊縫計算（詳見斜樁牛腿平、立面圖） 焊腳尺寸為：； 考慮1.5倍安全系數，每個牛腿承載力為81.45×1.5=122.18KN 綜合牛腿各部位承載力計算結果，牛腿承載力為226.69，所以牛腿作為施工平臺支撐，能滿足要求。六、焊接及起重施工作業的安全操作規程a.電焊規程1、電焊機外殼，必須接零接地良好，其電源的拆裝應由電工進行。現場使用的電焊機應設有可防雨、防潮、防曬的機棚，并備有消防器材。2、電焊機要設單獨的開

42、關，開關應放在防雨的閘箱內，拉合時應戴手套側向操作。3、焊鉗與把線必須絕緣良好，連接牢固，更換焊條應戴手套，在潮濕地點工作，應站在絕緣膠板或木板上。4、嚴禁在帶壓力的容器或管道上施焊，焊接帶電和設備應切斷電源。5、焊接儲存易燃、易爆、有毒物品的容器或管道，應清除干凈，將所有的孔口打開。6、在密閉金屬容器內施焊時，容器可靠接地，通風良好，并應有人監護。嚴禁向容器內輸入氧氣。7、焊接預熱工件時，應有石棉布或擋板等隔熱措施。8、焊線、地線、禁止與鋼絲繩子接觸，不得用鋼絲繩或機電設備代替零線，所有地線接頭，應連接牢固。9、更換場地移動焊線時，應切斷電源，并不得用手持焊線爬梯登高。10、消除焊渣時，應戴

43、防護眼鏡或面罩，防止鐵渣飛濺傷人。11、多臺焊機一起集中施焊時，焊接平臺或焊件必須接零接地，并有隔光板。12、釷鎢機要放置在密閉鉛合內，磨削釷鎢機時，必須戴手套、口罩，將粉塵及時排除。13、二氧化碳氣體預熱器的外殼應絕緣，端電壓不應大于36伏。14、雷雨時，應停止露天焊接。15、施焊場地周圍應清除易燃易爆物品，或進行覆蓋、隔離。16、必須在易燃易爆氣體或液體擴散區施焊時，應經有關部門檢查許可后，方可施焊。17、工作結束后，應切斷焊機電源，并檢查操作地點確認無起火危險后，方可離開。 b氣焊、氣割規程1、施焊（割）場地周圍應清除易燃易爆物品，或進行覆蓋、隔離。2、必須在易燃易爆氣體或液體擴散區施焊時，應經有關部門檢試許可后，方可進行。