1、窯爐課程設計說明書題目：年產50萬件衛生潔具隧道窯設計目 錄前言一 原始資料二 窯體主要尺寸的確定2.1窯主要尺寸的確定2.2 推車時間三 工作系統的初步確定3.1 窯體3.2燃燒系統3.3 排煙系統3.4 冷卻系統3.5 檢查坑道和事故處理孔3.6測溫孔及觀察孔3.7測壓孔3.8 鋼架四 窯體材料和厚度的確定五 燃料燃燒計算5.1 助燃空氣量計算5.2 煙氣量計算5.3 燃燒溫度計算六 熱平衡的計算6.1 計算基準6.2 熱收入項目6.3 熱支出6.4 列熱平衡方程式6.5 預熱帶和燒成帶熱平衡表七 冷卻帶熱平衡的計算7.1 計算基準7.2 熱收入項目7.3 熱支出項目7.4 列熱平衡方程式

2、7.5 冷卻帶熱平衡表八 排煙系統設計與計算8.1 排煙系統的設計8.2 阻力計算8.3 風機選型九 總結一 原始資料1.1 原始數據衛生潔具坯體組成（%）sio2al2o3caomgofeok2ona2otio2i.l67.219.040.340.230.343.140.214.74.8圖1-1 坯體組成年產量：50萬件/年產品名稱：衛生潔具年工作日：350天/年成品率：95%燃料：城市天然氣35500制品入窯水分：1%燃燒曲線：20970 5.5h 9701280 2.6h 1280 1.5h 128080 7.4h最高燒成溫度1280 燒成周期17h窯型選擇：衛生潔具是大件，所以采用普通

3、窯車隧道窯二 窯體主要尺寸的確定2.1 窯主要尺寸的確定為使裝車方便，并且使窯內溫度均勻，快速燒成，采用單層裝車的辦法，即窯車上只放一層制品。根據幾種方法確定：窯車長寬=15003300mm 平均每車裝制品15件，制品的平均質量為每件10kg，則每車裝載量為150kg/車可以直接求出窯長：窯長l= (生產任務燒成時間)/(年工作日24) /（成品率裝成密度）=106m 窯內容車數：n=106/1.5=71輛取要有效長為：106m根據燒成曲線：預熱帶長=（預熱時間總長）/總燒成時間= （5.4106）/17=33.6取34m 燒成帶長=（燒成時間總長）/總燒成時間=（4.1106）/17=25.

4、6m取26m 冷卻帶長=（冷卻時間總長）/總燒成時間=（7.4106）/17=46.1m取46m2.2 推車時間窯內容車數54輛，則：推車時間：（1760）/71=14.36 min/車；推車速度：60/14.36=4.17車/小時。 三 工作系統的初步確定3.1 窯體以2米為一個單元節，全窯106米，共有53節。窯體由窯墻主體、窯頂和鋼架組成窯體材料由外部鋼架結構（包括窯體加固系統和外觀裝飾墻板）和內部耐火隔熱材料襯體組成。砌筑部分，均采用輕質耐火隔熱材料。窯墻、窯頂和窯車襯體圍成的空間形成窯爐隧道，制品在其中完成燒成過程。3.2燃燒系統在燒成帶1829號車位設12對燒嘴，均勻分布且呈交叉設

5、置。助燃空氣不事先預熱，由助燃風機直接抽取車間的室內空氣。3.3 排煙系統在預熱帶215號車位設14對排煙口，每車位一對交叉排列，煙氣通過排煙孔到窯墻內的水平煙道。3.4 冷卻系統冷卻帶在3038車位，制品在冷卻帶有晶體成長、轉化的過程，并且冷卻出窯，是整個燒成過程最后的一個環節。從熱交換的角度來看，冷卻帶實質上是一個余熱回收設備，它利用制品在冷卻過程中所放出的熱量來加熱空氣 ，余熱風可供干燥用，達到節能目的。3.5 檢查坑道和事故處理孔由于窯車上棚架穩固，不容易發生倒窯事故。即使發生窯內卡車或者其他事故，也可停窯，能夠快速冷卻下來，再進行處理，對生產影響不大。因此該隧道窯不設置窯內車下檢查坑

6、道。這樣既簡化了窯爐基礎結構，減少了施工量和難度，又降低了成本，窯體保溫也得到明顯改善。3.6測溫孔及觀察孔測溫孔及觀察孔在燒成曲線的關鍵處設置測溫孔，低溫段布稀點，高溫處密點，以便于更好地了解窯內各段的溫度情況。觀察孔是為了觀察燒嘴的情況。3.7測壓孔壓力制度中零壓面的位置控制特別重要，一般控制在預熱帶和燒成帶交接面附近。若零壓過多移向預熱帶，則燒成帶正壓過大，有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過多移向燒成帶，則預熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。本設計以觀察孔代替測壓孔。3.8 鋼架每一鋼架長度為2米，含鋼架膨脹縫

7、。全窯共53個鋼架結構，其高度、寬度隨窯長方向會有所改變。鋼架主要由輕質方鋼管、等邊角鋼等構成，采用焊接工藝，并在焊接處除去焊渣、焊珠，并打磨光滑。窯墻直接砌筑在鋼板上，鋼架承擔著窯墻和窯頂及附屬設備的全部重量。四 窯體材料和厚度的確定窯體所采用的材料及其厚度應該滿足各段使用性能要求，綜合考慮各處的溫度對窯墻、窯頂的要求，窯體表面最高溫度限制以及磚形、外觀整齊等方面的因素，確定窯體材料和厚度見如下。窯墻窯頂溫度段()該段長度(m)輕質高鋁磚(mm)聚輕高鋁磚(mm)輕質粘土磚(mm)硅酸鋁棉(mm)硅酸鈣硬板(mm)該段厚度(mm)堇青莫來石 板（mm)莫來石絕熱 磚（mm)硅酸鋁纖維(mm)

8、20-900261142301035420230900-122020114230100104542302301220-800811423010010454230230800-80281142301035420230表41 窯體材料和厚度表堇青莫來石板制品具有熱膨脹系數小，抗震穩定性好，使用壽命長，且不會突然斷裂，使用過程中不氧化不落臟掉渣，不污染燒品，是在1300以下燒制品最理想的材料。五 燃料燃燒計算5.1 助燃空氣量計算所用燃料為天然氣：qnet,ar=35500kj/m3。查工具書，得理論空氣燃燒計算式，va0=0.26+0.02 (m3/ m3)則理論空氣需要量為：va0=0.26（3

9、5500/1000）+0.02=9.25 (m3/ m3)取空氣過剩系數為1.29，則實際需要空氣量為：va=qv,a=va0=1.299.25=11.93 (m3/ m3)5.2 煙氣量計算查工具書，得理論空氣燃燒計算式：v0=0.26+1.02 (m3/ m3)則理論煙氣量為：v0 =0.26（35500/1000）+1.02=10.25(m3/ m3)實際煙氣量為：v= v0+（-1）va0=10.25+（1.29-1）9.25=12.93 (m3/ m3)5.3 燃燒溫度計算燃燒溫度計算式：t=（qdw+vacata+cftf）/（vc）查表在t=1730時的煙氣比熱為c=1.64 k

10、j/(nm3)，在室溫20時空氣比熱為ca=1.30 kj/(nm3)，天然氣的比熱為cf=1.56 kj/(nm3) ，代入公式得t=(35500+11.931.3020+1.5620)/（12.931.67）=1659.85相對誤差為：（1730-1659.85）/1659.85=4.2%5%，認為合理。取高溫系數n=0.8，則實際燃燒溫度為tp=tth=0.81782=1327.88。1327.881280=47.88，比燒成溫度高出47.88，認為合理。六 熱平衡的計算6.1 計算基準熱平衡的計算標準：計算時間基準：1h 計算溫度基準：0熱平衡計算范圍：預熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶，冷

11、卻帶另外單獨計算。熱平衡收支圖：qqaqfq1q9熱收支平衡圖q2q8q4q5q6q7q38q1=坯體帶入的顯熱q2=棚板帶入的顯熱q3=產品帶出的顯熱q4=棚板帶出的顯熱q5=窯墻窯頂散熱q6=窯車積散熱q7=物化反應耗熱q8=其他熱損失q9=廢氣帶走顯熱q=漏入空氣顯熱qa=助燃空氣帶入顯熱qf=燃料帶入化學熱及顯熱圖6-1 熱平衡收支6.2 熱收入項目6.2.1 制品帶入的顯熱q1每小時入窯干制品：g1=10154.17=625.5kg/h 入窯制品含1%自由水，每小時入窯的濕制品為：g1= 625.5/（1-0.01）=631.8 kg/h入窯制品的平均比熱：c1=0.92kj/（kg

12、）入窯制品溫度：t=20q1= g1c1t=631.80.9220=11625.12kj/h6.2.2硼板、支柱等窯具帶入顯熱q2每小時入窯的總質量g2=3004.17=1251 kg/hc2=0.963+0.000147t=0.963+0.00014720=0.96594 kj/（kg）q2=g2c2t2=12510.9659420=24167.8188（kj/h）6.2.3 燃料帶入的化學熱及顯熱qf qd =35500kj/m3入窯天然氣溫度為tf=20查表，tf=20時天然氣平均比熱容為：cf=1.56 kj/（kg）；qf=（qd+tf cf）x=（35500+201.56）x=35

13、531.2x kj/h6.2.4 助燃空氣帶入的顯熱qaqv =va x=11.93 x (m3/ h)ta=20,查表，ta =20助燃風時平均比熱容為：ca =1.30 kj/（kg）qa=qvcata=11.93x1.3020=310.18x （kj/h）6.2.5 漏入空氣帶入顯熱q 取預熱帶煙氣中的空氣過剩系數ag=2.5，已求出理論空氣量 va0=9.25 nm3/ nm3燒成帶燃料燃燒時空氣過剩系數af=1.29va/=x（ag-af）va0=x(2.5-1.29)9.25=11.19x （nm3/h）漏入空氣溫度為ta/=20，此時 ca/=1.30 kj/(nm3)， 則：q

14、a/= va/ ca/ ta/=11.19 x1.3020=290.94x（kj/h）6.2.6 氣幕、攪拌風帶入顯熱qs氣幕包括封閉氣幕和攪拌氣幕，封閉氣幕只設在窯頭，不計其帶入顯熱。取攪拌氣幕風源為空氣，其風量一般為理論助燃空氣量的0.5-1.0倍，取為0.8倍。所以：vs=0.8qv =0.811.93 x=9.544x （nm3/h），設ts=20，查得cs=1.30 kj/(nm3)則：qs= vscsts=9.544x1.3020=248.144x （kj/h）6.3 熱支出6.3.1 制品帶出顯熱q3離開燒成帶制品的熱數據：溫度t3=1280；比熱c3=1.20 kj/kg.；

15、燒成制品質量g3=4.17（300+1510）=1876.5kg/h；則q3= g3c3t3=1876.512801.2=2882304kj/h.6.3.2棚板支柱帶走顯熱q4離開燒成帶棚板的熱數據:溫度t4=1280；棚板質量g4=1251kg/hc4=0.84+0.000264t=0.84+0.0002641280=1.178 kj/kg.則q4= g4c4t4=12511.1781280=1886307.84 kj/h.6.3.2 煙氣帶走顯熱q9qg=qgcgtg（kj/h）煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預熱帶不嚴密處漏入空氣外，還有用于氣幕的空氣。用于氣幕的空氣的體積vs=9.544x

16、(nm3/h)離窯煙氣體積：qg=vg0+（ag-1）va0x+vs 煙氣溫度為100此時煙氣比熱cg=1.068 kj/( nm3)qgqgcgtg12.93+(2.5-1) 9.25x+9.544x 1.0681003882.0732x （kj/h）6.3.3 窯墻、窯頂散失熱量q5根據各段材料不同,并考慮溫度范圍不能太大,將預熱帶和燒成帶分成三段計算。6.3.3.1 20750段該段窯長度為22米，窯寬為3.55米。窯外壁表面平均溫度80，窯內壁表面平均溫度：（20+750）/2=385。6.3.3.1.1 窯墻部分散熱計算此部分用材料如下：輕質高鋁磚，厚度=114 mm，導熱系數0.7

17、06 w/（m）；輕質粘土磚，厚度=230 mm，導熱系數0.342 w/（m）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導熱系數0.07 w/（m）；熱流q1=312.23w/m不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內高按1200mm計算，則兩側窯墻散熱量：q/1=2312.23221.23.6=59348.6784（kj/h）6.3.3.1.2 窯頂部分散熱計算此部分用材料如下：堇青莫來石板，厚度=20 mm，導熱系數0.2 w/（m）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導熱系數0.24 w/（m）；熱流q2=288.19w/m窯頂散熱量：q/2=288.193.55223.6=81027.5（kj/h）所

18、以，20450段的窯體散熱總量為：q/a= q/1 q/2=59348.6784+81027.5=140376.1784（kj/h）6.3.3.2 750970段該段長度為13米，窯外壁表面平均溫度80，窯內壁表面平均溫度：（750+970）/2=8606.3.3.2.1 窯墻部分散熱計算此部分用材料如下：輕質高鋁磚，厚度=114 mm，導熱系數0.706 w/（m）；輕質粘土磚，厚度=230 mm，導熱系數0.342 w/（m）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導熱系數0.07 w/（m）；熱流q3=798.49 w/m則兩側窯墻散熱量：q/7=2798.491.2133.6=89686.39

19、（kj/h）6.3.3.2.3 窯頂部分散熱計算此部分用材料如下：堇青莫來石板，厚度=20 mm，導熱系數0.2 w/（m）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導熱系數0.24 w/（m）；熱流q4=737.01w/m窯頂散熱量：q/8=3.55737.01133.6=122446.84（kj/h）所以，750970段的窯體散熱總量為：q/9= q/7+ q/8=89686.39+122446.84=212133.23（kj/h）6.3.3.3 9701280段該段長度為23米，窯外壁表面平均溫度80，窯內壁表面平均溫度：（970+1280）/2=11256.3.3.3.1 窯墻部分散熱計算此部分

20、用材料如下：聚輕高鋁磚，厚度=114 mm，導熱系數0.45 w/（m）硅酸鋁棉，厚度=100 mm，導熱系數0.24 w/（m）輕質粘土磚，厚度=230 mm，導熱系數0.342 w/（m）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導熱系數0.07 w/（m）熱流q10= q5=703.53w/m不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內高按1300mm計算，則兩側窯墻散熱量：q/10=2703.531.3233.6=151455.94（kj/h）6.3.3.3.2 窯頂部分散熱計算此部分用材料如下：莫來石絕熱磚，厚度=230mm，導熱系數0.3 w/（m）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導熱系數0.24

21、w/（m）；熱流q11= q6=605.79w/m窯頂散熱量：q/11=233.553.6605.79=178065.91（kj/h）所以，9701280段的窯體散熱總量為：q/12= q/10+ q/11=151455.94+178065.91=329521.85 （kj/h）綜上所述，預熱帶和燒成帶窯體散失熱量總和為：q5=140376.1784+212133.23+329521.85=682031.2584（kj/h）6.3.4 窯車蓄熱和散失熱量q6取經驗數據，占熱收入的10%。6.3.5 物化反應耗熱q7自由水蒸發吸熱:qw= gw（2490+1.93tg） 自由水的質量 gw=63

22、1.8-625.5=6.3 kg/h煙氣離窯的溫度tg=100。制品中al2o3含量為19.04%則可得：q7=qw+qr=gw(2490+1.93tg)+gr2100al2o3%=6.3(2490+1.93100)+625.5210019.04%=267002.82 kj/h6.3.6 其他熱損失q8一般取經驗數據，此項熱支出占熱收入的5%10%，本次計算取5%。6.4 列熱平衡方程式由熱平衡方程：熱收入=熱支出，有q1+q2+qf+qa+ q/a +qs=q3+q4+qg+q5+q6+q7+q811625.1224167.818835531.2x310.18x290.94x248.144x

23、=28823041886307.8413085.64x682031.2584268826.6710% q收5%q收x=210.32即每小時需要天然氣210.32 nm36.5 預熱帶和燒成帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項目(kj/h)（%）項目(kj/h)（%）坯體帶入顯熱11625.120.15產品帶走顯熱288230437.49燃料化學顯熱7472921.98497.21煙氣帶走顯熱816477.635410.62助燃空氣顯熱65237.05760.85窯墻、窯頂帶走顯熱682031.25848.87漏入空氣顯熱61190.50080.79物化反應耗熱267002.823.49棚板、立柱帶

24、入顯熱24167.81880.32棚板、立柱帶出顯熱1886307.8424.53氣幕顯熱52189.646080.68窯車積、散熱768733.212710其它熱損失384366.60645總計7687332.127100總計7687223.373100表6-1 預熱帶和燒成帶熱平衡表七 冷卻帶熱平衡的計算7.1 計算基準熱平衡的計算標準：計算時間基準：1h 計算溫度基準：0熱平衡計算范圍：預熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶，冷卻帶另外單獨計算。熱平衡收支圖：q10q9q3q16熱收支平衡圖q17q4q11q12q13q15q1421q3=胚體帶入的顯熱q4=棚板帶入的顯熱q9=窯車帶入的顯熱q1

25、0=冷卻帶末端送入空氣帶入的顯熱q11=胚體帶出的顯熱q12=棚板等帶出顯熱q13=窯車積散熱q14=抽送干燥用的空氣帶走的顯熱q15=窯墻窯頂散熱q16=抽送氣幕熱空氣帶走的顯熱q17=其他熱損失圖表7-1 熱平衡收支示意7.2 熱收入項目7.2.1 制品帶入顯熱q3此項熱量即為預熱，燒成帶產品帶出顯熱q3=2882304kj/h7.2.2 硼板、支柱等窯具帶入顯熱q4此項熱量即為預熱帶和燒成帶硼板、支柱等窯具帶出熱q4=1886307.84 kj/h7.2.3 窯車帶入顯熱q9 預熱帶和燒成帶窯車散失之熱約占窯車積熱的5%，即95%之積熱進入了冷卻帶。q9=0.95q6=768733.21

26、270.95=730296.5521（kj/h）7.2.4 急冷風與窯尾風帶入顯熱q10設窯尾風風量為vx,一般急冷風量為窯尾風量的（1/2-1/4），本設計取急冷風是窯尾風的1/2，則急冷風與窯尾風的總風量為：1.5vx 空氣的溫度ta=20,此時空氣的平均比熱ca=1.296 kj/(nm3）. 則：q10=vacata=1.5vx1.29620=38.79vx（kj/h）7.3 熱支出項目7.3.1 制品帶出顯熱q11出窯產品質量g11=625.5kg/h出窯產品溫度 t11=80， 產品比熱 c11=0.896kj/(kg)q11=g11c11t11=625.5800.896=4483

27、5.84（kj/h） 7.3.2 硼板、支柱等窯具帶出顯熱q12出窯棚板、立柱質量g12=1251kg/h 出窯棚板、立柱溫度t12=80，棚板、立柱比熱c12=0.84+0.00026480=0.861 kj/（kg）q12= g12 c12 t12=12510.86180=86168.88（kj/h）7.3.3 窯車蓄熱、帶出及散失之熱q13此項熱量占窯車帶入顯熱的55%， q13=0.55q9=0.55730296.5521=401663.1037（kj/h）7.3.4 窯墻、頂總散熱q14根據各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分兩段計算其向外散熱 7.3.4.1 1280800

28、段該段長度為11米，窯外壁表面平均溫度80，窯內壁表面平均溫度：（1280+800）/2=10407.3.4.1.1 窯墻部分散熱計算此部分用材料如下：聚輕高鋁磚，厚度=114 mm，導熱系數0.45 w/（m）硅酸鋁棉，厚度=100 mm，導熱系數0.24 w/（m）輕質粘土磚，厚度=230 mm，導熱系數0.342 w/（m）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導熱系數0.07 w/（m）熱流q1=686.87 w/m不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內高按1300mm計算，則兩側窯墻散熱量：q/1=2686.871.3113.6=70720.1352（kj/h）7.3.4.1.2 窯頂部分散

29、熱計算此部分用材料如下：莫來石絕熱磚，厚度=230 mm，導熱系數0.23 w/（m）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導熱系數0.24 w/（m）；熱流q2=556.52w/m窯頂散熱量：q/2=556.523.55113.6=78235.83（kj/h）所以，1280800段的窯體散熱總量為：q/3= q/1+ q/2=70720.1352+78235.83=148955.97kj/h7.3.4.2 80080段該段長度為37米，窯外壁表面平均溫度80，窯內壁表面平均溫度：（800+80）/2=4407.3.4.2.1 窯墻部分散熱計算此部分用材料如下：輕質高鋁磚,厚度=114 mm，導熱系

30、數0.706 w/（m）輕質粘土磚，厚度=230 mm，導熱系數0.342 w/（m）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導熱系數0.07 w/（m）熱流q3=368.53w/m不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內高按1200mm計算，則兩側窯墻散熱量：q/4=2368.531.2373.6=120995.77（kj/h）7.3.4.2.2 窯頂部分散熱計算此部分用材料如下：堇青莫來石板，厚度=20mm，導熱系數0.2 w/（m）；硅酸鋁棉，厚度=230mm，導熱系數0.24 w/（m）；熱流q4=340.16w/m窯頂散熱量：q/5=340.16383.553.6=16519549.23（kj/

31、h）所以，80080段的窯體散熱總量為：q/6= q/4+ q/5=120995.77+119549.23=207112.78（kj/h）綜上所述，冷卻帶窯體散失熱量總和為：q14=99705.51+16519549.23=286191.0724（kj/h）7.3.5 抽走余熱風帶走熱量q15q15 = q15cata其中，q15抽走余熱風流量（m3/h）；該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風量全部用于氣幕，體積為q15=1.5vx nm3。漏出空氣忽略不記t15抽走余熱風的平均溫度（）；取t15=200c15抽走余熱風的平均比熱（kj/（kg）；查表，t15=200時，熱空氣的平均比

32、熱為：c15=1.32 kj/（kg）則：q15= q15c15t15=1.5vx2001.32=396vx（kj/h）7.3.6 其他熱損失q16取經驗數據，占冷卻帶熱收入的5%10%，本次計算取5%。7.4 列熱平衡方程式列出熱平衡方程式 熱收入=熱支出，即：q3+q4+q9+q10=q11+q12+q13+q14+q15+q1628823041886307.84730296.552138.79vx =44835.8486168.88401663.1037286191.0724396vx5% q收得：vx= 12265.377 bm3/h 因此得窯尾風量為12265.377nm3/h 急冷

33、風量為6132.688 nm3/h則每小時應抽余熱風為：1.512265.377=18398.0655 nm37.5 冷卻帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項 目(kj/h)(%)項 目(kj/h)(%)產品帶入顯熱288230448.24產品帶出顯熱44835.840.76棚板、立柱帶入顯熱1886307.8431.57棚板、立柱帶出顯熱86168.881.44窯車帶入顯熱730296.552112.23窯體散熱286191.07244.79急冷、窯尾風帶入顯熱475773.987.96窯車帶走和向車下散失顯熱401663.10376.72抽熱風帶走顯熱4857089.29281.29其它散熱2

34、98734.11855合計5974682.37100合計5974679.535100表7-1 冷卻帶熱平衡表八 排煙系統設計與計算8.1 排煙系統的設計8.1.1 排煙量計算排煙系統需排除煙氣量：vg= vg0+(g1)va0xvm =12.93+(2.51)9.25210.32+9.544210.32=7644.92 m3/h8.1.2 排煙口及水平支煙道尺寸共有14對排煙口，則每個排煙口的煙氣流量為：qv=7644.92/28=273.03m3/h標準狀態下煙氣在磚砌管道中的流速為12.5m/s，流速太大則阻力大，流速太小則管道直徑過大，造成浪費?，F在取流速v=1.5m/s，煙道截面積為：

35、a= 273.03/（1.53600）=0.05m2排煙口取長0.230m，則寬為0.25m，考慮磚型，取4層厚，即0.26m。8.1.3 垂直支煙道尺寸煙氣由排煙口至垂直支煙道流量不變，流速相同，所以截面積應相等。但考慮到磚的尺寸，取截面尺寸為：0.230.232 m2。垂直深度應和窯墻（車臺面至窯頂）高度一樣，為1200mm。窯墻以上部分用金屬管道連接，考慮到實際流量、砌筑方法、垂直煙道的當量直徑等，取垂直金屬煙道直徑為1=200mm。此部分垂直金屬煙道高度約為1.2米左右，實際距離要以現場風機安裝位置等實際情況為準。8.1.4 水平主煙道尺寸水平主煙道長度12米，直徑2=450mm。8.2 阻力計算阻力計算應包括料垛阻力、位壓阻力、摩擦阻力和煙囪阻力的計算之和。8.2.1 料垛阻力h1取經驗數據，每米窯長料垛阻力為1pa，按理想情