1、第五章第五章 受壓構件的截面承載受壓構件的截面承載 力力 第五章第五章 受壓構件的截面承載力受壓構件的截面承載力 受壓構件（受壓構件（Members with Compression）：）： (1) 軸心受壓構件（軸心受壓構件（Axially Loaded Members） (2) 偏心受壓構件（偏心受壓構件（Eccentrically Loaded Members） (3) 雙向偏心受壓構件（雙向偏心受壓構件（Eccentrically Loaded Members with Biaxial Bending） 5.1 受壓構件的一般構造要求受壓構件的一般構造要求 5.1.1截面型式及尺寸截面

2、型式及尺寸 軸心受壓：一般采用軸心受壓：一般采用方形、矩形、圓形方形、矩形、圓形和和 正多邊形正多邊形 偏心受壓構件：一般采用偏心受壓構件：一般采用矩形、工字形、矩形、工字形、 T形形和和環形環形 mmb25030 0 b l 25 0 hl mmh f 120 mmb100 5.1.2 材料強度要求材料強度要求 混凝土：混凝土：C25 C30 C35 C40 等等 *宜采用較高強度等級的混凝土，一般為宜采用較高強度等級的混凝土，一般為C20-C40或更高或更高 鋼筋：鋼筋： 縱筋：縱筋：HRB400級、級、HRB335級和級和 RRB400級級 箍筋箍筋：HPB235級、級、HRB335級也

3、可采用級也可采用HRB400級級 5.1.3 縱筋縱筋 全部縱筋配筋率不應小于全部縱筋配筋率不應小于0.6%；不宜大于不宜大于5% 一側鋼筋配筋率不應小于一側鋼筋配筋率不應小于0.2% 直徑不宜小于直徑不宜小于12mm，常用，常用1632mm，宜用粗鋼筋，宜用粗鋼筋 縱筋凈距：縱筋凈距： 不應小于不應小于50mm； 預制柱，不應小于預制柱，不應小于30mm和和1.5d(d為鋼筋的最大直徑為鋼筋的最大直徑) 縱筋中距不應大于縱筋中距不應大于300mm。 縱筋的連接接頭：縱筋的連接接頭：（宜設置在受力較小處宜設置在受力較小處） 可采用可采用機械連接機械連接接頭、接頭、焊接焊接接頭和接頭和搭接搭接接

4、頭接頭 對于直徑大于對于直徑大于28mm的受拉鋼筋和直徑大于的受拉鋼筋和直徑大于32mm的受壓鋼的受壓鋼 筋，不宜采用綁扎的搭接接頭。筋，不宜采用綁扎的搭接接頭。 5.1.4箍筋箍筋 箍筋形式箍筋形式：封閉式：封閉式 箍筋間距箍筋間距：在綁扎骨架中不應大于：在綁扎骨架中不應大于15d；在焊接骨；在焊接骨 架中則不應大于架中則不應大于20d （d為縱筋最小直為縱筋最小直 徑），且不應大于徑），且不應大于400mm，也不大于，也不大于 構件橫截面的短邊尺寸構件橫截面的短邊尺寸 箍筋直徑箍筋直徑：不應小于：不應小于 d4 (d為縱筋最大直徑為縱筋最大直徑)，且，且 不應小于不應小于 6mm。 當縱筋

5、配筋率超過當縱筋配筋率超過 3時，箍筋直徑不應小于時，箍筋直徑不應小于8mm，其間距不應，其間距不應 大于大于10d，且不應大于，且不應大于200mm。 當截面短邊不大于當截面短邊不大于400mm，且縱筋不多于四根時，可不設置復，且縱筋不多于四根時，可不設置復 合箍筋；合箍筋；當截面短邊大于當截面短邊大于400mm且且縱筋多于縱筋多于3根時，應設置復合根時，應設置復合 箍筋。箍筋。 在縱筋搭接長度范圍內：在縱筋搭接長度范圍內： 箍筋的直徑箍筋的直徑：不宜小于搭接鋼筋直徑的：不宜小于搭接鋼筋直徑的0.25倍；倍； 箍筋間距：箍筋間距：當搭接鋼筋為受拉時，不應大于當搭接鋼筋為受拉時，不應大于5d，

6、 且不應大于且不應大于100mm； 當搭接鋼筋為受壓時，不應大于當搭接鋼筋為受壓時，不應大于10d， 且不應大于且不應大于 200mm； （d為受力鋼筋中的最小直徑）為受力鋼筋中的最小直徑） 當搭接的受壓鋼筋直徑大于當搭接的受壓鋼筋直徑大于25mm 時，應在搭接接頭兩個端面外時，應在搭接接頭兩個端面外50mm 范圍內各設置兩根箍筋范圍內各設置兩根箍筋 。 5.2 軸心受壓構件的承載力計算軸心受壓構件的承載力計算 5.2.1 軸心受壓普通箍筋柱的正截面受壓承載力計算軸心受壓普通箍筋柱的正截面受壓承載力計算 1.受力性能及破壞形態受力性能及破壞形態 1) 短柱截面應力應變特點短柱截面應力應變特點

7、鋼筋混凝土短柱在軸心壓力作用下，截面的壓應變基鋼筋混凝土短柱在軸心壓力作用下，截面的壓應變基 本均勻分布，由于鋼筋和混凝土之間的粘結作用，從加載開本均勻分布，由于鋼筋和混凝土之間的粘結作用，從加載開 始直至破壞，鋼筋和混凝土保持共同變形；始直至破壞，鋼筋和混凝土保持共同變形； 2）.長柱的受力特點長柱的受力特點 (1) 初始偏心距的存在使附加彎矩的影響不可忽略，初始偏心距的存在使附加彎矩的影響不可忽略， 構件從軸心受壓轉變為偏心受壓，產生側向撓度；構件從軸心受壓轉變為偏心受壓，產生側向撓度； (2) 軸壓力較小時，側向撓度增長緩慢，撓度增長與軸壓力較小時，側向撓度增長緩慢，撓度增長與 軸壓力大

8、致成正比；當軸壓力增加到破壞壓力的軸壓力大致成正比；當軸壓力增加到破壞壓力的 60%-70%左右時，側向撓度增長加快，最后構件在左右時，側向撓度增長加快，最后構件在 軸向壓力和附加彎矩的作用下破壞；軸向壓力和附加彎矩的作用下破壞； (3) 破壞時受壓一側混凝土被壓碎，縱筋被壓屈外凸；破壞時受壓一側混凝土被壓碎，縱筋被壓屈外凸； 另一側混凝土被拉裂，產生水平分布的裂縫。另一側混凝土被拉裂，產生水平分布的裂縫。 3）. 構件的穩定系數構件的穩定系數 試驗研究表明，長柱的承載力試驗研究表明，長柱的承載力 低于其他條件相同的短低于其他條件相同的短 柱承載力柱承載力 ，規范規范采用構件的穩定系數來表示長

9、柱承采用構件的穩定系數來表示長柱承 載力降低的程度：載力降低的程度： 4）. 柱的計算長度柱的計算長度 *構件的計算長度構件的計算長度 與構件兩端支承情況有關：與構件兩端支承情況有關： l u N s u N l u s u N N j= = 0 l 0 l 2 正截面受壓承載力計算正截面受壓承載力計算 基本計算公式基本計算公式 *當縱向鋼筋的配筋率大于當縱向鋼筋的配筋率大于3%時，式中時，式中 應改為應改為 ， 。 )(9 . 0 syc AfAfN Ac A sc AAA 5.2.2 配有螺旋式箍筋的軸心受壓構件正截面配有螺旋式箍筋的軸心受壓構件正截面 承載力計算承載力計算 1.受力特點及

10、破壞特征受力特點及破壞特征 螺旋鋼箍柱 c yss1 c cor 2 f A ff s d b b =+=+ 達到極限狀態時（保護層已剝落，不考慮）達到極限狀態時（保護層已剝落，不考慮） c ffs t t =+ b=+ b c c 2. 承載力計算承載力計算 fyAss1 fyAss1 s dcor s (a)(b) (c) 1 2 ssycor Afsd cor ssy ds Af 1 2 s Ad A sscor ss 1 0 )2(9 . 0 0ssysycorcu AfAfAfNN 螺旋箍筋對混凝土約束的折減系數螺旋箍筋對混凝土約束的折減系數 ，當，當fcu,k50N/mm2時，時，

11、 取取 = 1.0；當；當fcu,k=80N/mm2時，取時，取 =0.85，其間直線插值。，其間直線插值。 Ass0 間接鋼筋的換算截面面積間接鋼筋的換算截面面積 以下情況不考慮間接鋼筋的影響以下情況不考慮間接鋼筋的影響 （1）l0/d大于12時 （2） )(9 . 0 syc AfAfN )2(9 . 0 0ssysycorcu AfAfAfNN （3）Ass0小于縱筋全部截面面積的25%時 5.3 偏心受壓構件正截面承載力計算的有關原理偏心受壓構件正截面承載力計算的有關原理 = M=N e0 N As s A N e0 As s A 壓彎構件 偏心受壓構件 偏心距偏心距e0=0時時？ 當

12、當e0時，即時，即N=0，？ 偏心受壓構件的受力性能和破壞形態界于偏心受壓構件的受力性能和破壞形態界于軸心受壓軸心受壓構件和構件和受彎受彎 構件構件。 Ass A h0 aa b 5.3.1 偏心受壓短柱正截面的破壞形態和機理偏心受壓短柱正截面的破壞形態和機理 偏心受壓構件的破壞形態與偏心受壓構件的破壞形態與偏心距偏心距e0和和縱向鋼筋配筋率縱向鋼筋配筋率有關有關 1、受拉破壞、受拉破壞 (tensile failure),又稱大偏心破壞 fyAs fyAs N M M較大，較大，N較小較小 偏心距偏心距e0較大較大 fyAs fyAs N As配筋合適配筋合適 發生條件發生條件：相對偏心距（

13、：相對偏心距（ ）較大，）較大，且且受拉一側受拉一側 鋼筋不過多；鋼筋不過多； 破壞特點破壞特點：截面部分受拉、部分受壓；首先在受拉區出：截面部分受拉、部分受壓；首先在受拉區出 現橫向裂縫，隨著荷載的增加，裂縫向受壓一側發展；臨現橫向裂縫，隨著荷載的增加，裂縫向受壓一側發展；臨 近破壞時，受拉一側鋼筋首先達到屈服強度，當受壓區邊近破壞時，受拉一側鋼筋首先達到屈服強度，當受壓區邊 緣混凝土達到極限壓應變時，受壓區混凝土被壓碎而破壞。緣混凝土達到極限壓應變時，受壓區混凝土被壓碎而破壞。 *破壞特點類似于破壞特點類似于適筋梁適筋梁，臨近破壞時有明顯的預兆。，臨近破壞時有明顯的預兆。 00 /he 2

14、、受壓破壞（、受壓破壞（compressive failure），又稱小偏心破壞 （1）產生受壓破壞的條件有兩種情況：）產生受壓破壞的條件有兩種情況： 當相對偏心距當相對偏心距e0/h0較小較小 sAs fyAs N 或雖然相對偏心距或雖然相對偏心距e0/h0較大，但受拉側縱向鋼筋配置較多時較大，但受拉側縱向鋼筋配置較多時 sAs fyAs N As 太太 多多 （2）破壞特點：）破壞特點： 截面受壓側混凝土和鋼筋的受力較大，截面受壓側混凝土和鋼筋的受力較大， 而受拉側鋼筋應力較小，而受拉側鋼筋應力較小， 當相對偏心距當相對偏心距e0/h0很小時，很小時，受拉側受拉側還可能出現受壓情還可能出現

15、受壓情 況。況。 截面最后是由于受壓區混凝土首先壓碎而達到破壞，截面最后是由于受壓區混凝土首先壓碎而達到破壞， 承載力主要取決于壓區混凝土和受壓側鋼筋，破壞時受壓承載力主要取決于壓區混凝土和受壓側鋼筋，破壞時受壓 區高度較大，受拉側鋼筋區高度較大，受拉側鋼筋未達到未達到受拉屈服受拉屈服，破壞具有脆，破壞具有脆 性性質。性性質。 （3）界限破壞（大小偏心受壓破壞的界限）界限破壞（大小偏心受壓破壞的界限） *當受拉一側鋼筋達到屈服強度的同時，受壓區邊緣混凝土達當受拉一側鋼筋達到屈服強度的同時，受壓區邊緣混凝土達 到極限壓應變，這種特定的破壞狀態稱到極限壓應變，這種特定的破壞狀態稱界限破壞（大小偏心

16、界限破壞（大小偏心 受壓破壞的界限）受壓破壞的界限）。 5.3.2 偏心受壓長柱的破壞類型偏心受壓長柱的破壞類型 N0 N1 N2 N0ei N1ei N2ei N1af1 N2af2 B C A D E 短柱(材料破壞) 中長柱(材料破壞) N M 0 N N ei afei f 5.4 偏心受壓構件的二階彎矩偏心受壓構件的二階彎矩 5.4.1 偏心受壓構件縱向彎曲引起的二階彎矩偏心受壓構件縱向彎曲引起的二階彎矩 由于側向撓曲變形，軸向力將產生由于側向撓曲變形，軸向力將產生 二階效應二階效應，引起附加彎矩，引起附加彎矩 對于長細比較大的構件，二階效應對于長細比較大的構件，二階效應 引起附加彎

17、矩不能忽略。引起附加彎矩不能忽略。 圖示典型偏心受壓柱，跨中側向撓圖示典型偏心受壓柱，跨中側向撓 度為度為 f 。 對跨中截面，軸力對跨中截面，軸力N的的偏心距為偏心距為ei + f ，即跨中截面的彎矩為，即跨中截面的彎矩為 M =N ( ei + f )。 在截面和初始偏心距相同的情況下，在截面和初始偏心距相同的情況下， 柱的柱的長細比長細比l0/h不同，側向撓度不同，側向撓度 f 的大的大 小不同，影響程度會有很大差別，將小不同，影響程度會有很大差別，將 產生不同的破壞類型。產生不同的破壞類型。 e l x fy sin f y x ei ei N N N ei N ( ei+ f ) l

18、e 5.4.2 5.4.2 偏心距增大系數偏心距增大系數 由于施工誤差、計算偏差及材料的不均勻等原因，實際工程由于施工誤差、計算偏差及材料的不均勻等原因，實際工程 中不存在理想的軸心受壓構件。為考慮這些因素的不利影響，中不存在理想的軸心受壓構件。為考慮這些因素的不利影響， 引入引入附加偏心距附加偏心距ea，即在正截面壓彎承載力計算中，偏心距取即在正截面壓彎承載力計算中，偏心距取 計算偏心距計算偏心距e0=M/N與附加偏心距與附加偏心距ea之和，稱為之和，稱為初始偏心距初始偏心距ei ， ai eee 0 參考以往工程經驗和國外規范，附加偏心距參考以往工程經驗和國外規范，附加偏心距ea取取20m

19、m與與h/30 兩者中的較大值，此處兩者中的較大值，此處h是指偏心方向的截面尺寸。是指偏心方向的截面尺寸。 附加偏心距附加偏心距 偏心距增大系數偏心距增大系數 ii i e f e fe 1 2/ 0 2 2 lx dx yd 10 2 0 l f 0017. 025. 10033. 0 0 h b c 1 0.5 f A N z= = 0 h sc ， h l0 2 01. 015. 1 ， 21 2 0 0 1419 1 1 h l h ei 取h=1.1h0 e l x fy sin f y x ei ei N N lel0 2 0 2 l f 2 0 10 l f 0 1 7 .171

20、 1 h 5.5 矩形截面偏心受壓構件正截面承載力計算的基本公式矩形截面偏心受壓構件正截面承載力計算的基本公式 5.5.1 區分大小偏心受壓破壞形態的界限區分大小偏心受壓破壞形態的界限 偏心受壓構件和受彎構件在破壞形態和受力性能方面有近偏心受壓構件和受彎構件在破壞形態和受力性能方面有近 似之處，其承載力計算的基本假定似之處，其承載力計算的基本假定仍采用受彎構件的基本假定仍采用受彎構件的基本假定； （1）截面平均應變保持平面（平截面假定）；）截面平均應變保持平面（平截面假定）； （2）不考慮截面受拉區混凝土的抗拉強度，拉力全部由縱向）不考慮截面受拉區混凝土的抗拉強度，拉力全部由縱向 受拉鋼筋承擔

21、；受拉鋼筋承擔； （3）混凝土受壓應力）混凝土受壓應力-應變關系采用簡化形式（不考慮下降應變關系采用簡化形式（不考慮下降 段）；段）； （4）鋼筋的應力）鋼筋的應力-應變關系采用理想的彈性應變關系采用理想的彈性-塑性曲線；塑性曲線； 即即受拉鋼筋屈服受拉鋼筋屈服與與受壓區混凝土邊緣極限壓應變受壓區混凝土邊緣極限壓應變 cu同時達同時達 到到 與適筋梁和超筋梁的界限情況類似。與適筋梁和超筋梁的界限情況類似。 因此，因此，相對界限受壓區高度相對界限受壓區高度仍為。仍為。 scu y b E f 1 *大小偏心受壓破壞判別的標準：大小偏心受壓破壞判別的標準： 當當 時為大偏心受壓破壞（受拉破壞）；時

22、為大偏心受壓破壞（受拉破壞）； 當當 時為小偏心受壓破壞（受壓破壞）；時為小偏心受壓破壞（受壓破壞）； 當當 時為界限破壞；時為界限破壞； b b b 5.5.2 矩形截面偏心受壓構件承載力計算矩形截面偏心受壓構件承載力計算 1 大偏心受壓構件的截面計算大偏心受壓構件的截面計算 1.基本計算公式基本計算公式 sysyc AfAfbxfN 1 )() 2 ( 001ssyc ahAf x hbxfNe ) 2 ()( 10scssy a x bxfahAfeN si a h ee 2 si a h ee 2 2. 適用條件適用條件 （1）保證受拉鋼筋）保證受拉鋼筋 達到抗拉屈服強度：達到抗拉屈服

23、強度： （2）保證受壓鋼筋）保證受壓鋼筋 達到抗壓屈服強度：達到抗壓屈服強度： *當當 時，受壓鋼筋時，受壓鋼筋 達不到抗壓屈服強度達不到抗壓屈服強度 ；可；可 令令 ，則有：，則有： s A b h x 0 s A s ax 2 s ax 2 s A y f s ax 2 )( 0ssy ahAfeN )( 0sy s ahf eN A 2 小偏心受壓構件的截面計算小偏心受壓構件的截面計算 1 基本計算公式基本計算公式 （1）第一種情況：靠近軸向力一側的混凝土先被壓碎 sssycsssyc AAfbhfAAfbxfN 011 )() 2 ( 001ssyc ahAf x hbxfNe )()

24、5 . 01 ( 0 2 01ssyc ahAfbhf )()( 1 1 1 01 b y b y s f h x f si a h ee 2 （2）第二種情況：遠離軸向力一側的混凝土先被壓碎）第二種情況：遠離軸向力一側的混凝土先被壓碎 此時全截面受壓，取此時全截面受壓，取 ，對，對 作用點取矩：作用點取矩： 此時，此時， ，考慮不利情況應，考慮不利情況應 取取 ， hx s A )() 2 ( 001ssyc ahAf h hbhfeN is ea h e 2 1 ai eee 0 )( 22 0asis eea h ea h e 5.6 不對稱配筋矩形截面偏心受壓構件正截面受壓不對稱配筋矩

25、形截面偏心受壓構件正截面受壓 承載力計算承載力計算 5.6.1 截面設計 大小偏心的判別方法：大小偏心的判別方法： 直接計算直接計算以判別大小偏心以判別大小偏心 如果根據已知條件可以使用基本公式直接計算，那 么可以計算所得的值與b相比較以判別大小偏心。 使用經驗公式判別大、小偏心使用經驗公式判別大、小偏心 當當ei0.3h0時，截面屬于小偏心受壓破壞；時，截面屬于小偏心受壓破壞； 當當ei0.3h0時，可先按大偏心受壓破壞進行計算，時，可先按大偏心受壓破壞進行計算， 計算過程中得到計算過程中得到后，再根據后，再根據的值最終判斷截面的值最終判斷截面 屬于哪一種受力情況。使用經驗公式判別大小偏心屬

26、于哪一種受力情況。使用經驗公式判別大小偏心 可用于截面設計；可用于截面設計； 1. 大偏心受壓 (ei 0.3h0 ) 基本計算公式及計算圖形如下： ysys0c1 fAfAbhfaNX = 0 )()5 . 01 ( s0ss 0 2 c1 hfAbhfaNe M = 0 e f yAs ei fc e Asfy N b As As as as h0 h x 已知截面尺寸bh，材料的強度 設計值fy， fy 和fc ，構件的計算長度l0，以及截面的設計內力 M和N，計算截面所需的鋼筋截面面積As , As： 應當充分利用混凝土的受壓強度 這時基本公式中有三個未知數，即As , As及x， 故

27、不能解出唯一解。 為此必須補充一個條件，與受彎構件雙筋矩形截 面相似，應使As +As最?。?情形一： s0y bb 0 2 c1 s )5 . 01 ( ahf bhfaNe A 代入基本公式解得： 取 = b y ysb 2 0c1 s f NfAbhfa A 再解得： 當As0.0015bh時，按此As配筋； 當當As0時，說明截面不是大偏心受壓情況，因所取時，說明截面不是大偏心受壓情況，因所取 x=xb=bh0，不可能不需要，不可能不需要As；再者，若屬于大偏；再者，若屬于大偏 心受壓，心受壓， As必然不能為零，因此所作計算與實際不必然不能為零，因此所作計算與實際不 符，應當按小偏心

28、受壓構件重新計算。符，應當按小偏心受壓構件重新計算。 求得的As0.002bh時或As0時，取As0.002bh 當As0.0015bh時，應按As0.0015bh配筋； 情形二： 已知截面尺寸bh，材料的強度 設計值fy， fy 和fc ，構件的計算長度l0，截面的設計內力M和N 以及受壓鋼筋As，計算截面所需的鋼筋截面面積 As ,： 這時基本公式中有兩個未知數，即As , 及x， 故可解出唯一解。 由公式解得 b 0 s 2 h a 若： 0 s 2 h a 則As不屈服，對As取矩 由公式求As 且要求As minbh0 若 f yAs N 2a s as 1f cbx e f yA

29、s h0 as s 2 a h ee i 若：bNb，為小偏心受壓，為小偏心受壓， )() 2 ( 00 ahAf x hbxfeN AfAfbxfN syc sysyc 由由(a)式求式求x以及偏心距增以及偏心距增 大系數大系數 ，代入，代入(b)式求式求e0， 彎矩設計值為彎矩設計值為M=N e0。 )() 2 ( 00 ahAf x hbxfeN AfAfbxfN syc s b ysyc 為判別類型，先確定截面受 壓區高度，利用下圖中各縱 向內力對縱向壓力N作用點 取矩的平衡條件： ysys efAefA e x 1fc e h h0 e0 As fyAs As b 0 2 1c 0

30、(10.5 ) e a f bh h 2、給定軸力作用的偏心距給定軸力作用的偏心距e0，求軸力設計值，求軸力設計值N 式中 當N作用于As及As以外時，公式左邊取負 號，且 當N作用于As及As之間時，公式左邊取正 號，且 ) 2 ( s a h ee i s 2 ae h e i 由上述平衡方程可求得值 如果 b ，則為大偏心受壓構件，將代 入大偏心受壓構件基本公式，即可計算截 面的承載力； 如果 b ，則為小偏心受壓構件，此時應 由小偏心受壓構件基本公式重新計算求解出 ，并進而計算截面的承載力； 此外對大，小偏心受壓構件還應按軸心受壓構件 驗算垂直于彎矩平面的受壓承載力 5.7 對稱配筋受

31、壓構件正截面承載力計算對稱配筋受壓構件正截面承載力計算 對稱配筋： As = As， fy = f y， as = as 偏心受壓構件采用對稱配筋在實際結構中極為 常見 采用對稱配筋的原因： 偏心受壓構件在各種不同荷載組合下，在同 一截面可能分別承受變號彎矩； 便于施工和設計 對預制構件，能夠保證吊裝不出現差錯 5.7.1 大、小偏心受壓構件的判別大、小偏心受壓構件的判別 由大偏心受壓構件基本公式由大偏心受壓構件基本公式 當當 時為大偏心受壓構件；時為大偏心受壓構件； 當當 時為小偏心受壓構件；時為小偏心受壓構件； 011 hbfbxfN cc )() 2 ( 001ssyc ahAf x h

32、bxfNe bf N x c1 b b 1、當大偏心受壓、當大偏心受壓 x=N / fcb )() 2 ( 00 ahAf x hbxfeN AfAfbxfN syc sysyc )( )5 . 0( 0 0 ahf xhbxfNe AA y c ss 若若x=N / fcb2a，可近似取，可近似取x=2a，對受壓鋼筋合力點取矩可得，對受壓鋼筋合力點取矩可得 )( 0 ahf eN AA y ss e = ei - 0.5h + a fyAs sAs N ei 2、為小偏心受壓、為小偏心受壓 )() 2 ( 00 ahAf x hbxfeN AfAfbxfNN syc s b ysycu b

33、b csysy hbfNAfAf)( 0 由第一式解得由第一式解得 )()5 . 01 ( 00 2 0 ahhbfNbhfNe c b b c b b 代入第二式得代入第二式得 這是一個這是一個 的三次方程，設計中計算很麻煩。為簡化計算，如的三次方程，設計中計算很麻煩。為簡化計算，如 前所說，可近似取前所說，可近似取 s= (1-0.5 )在小偏壓范圍的平均值，在小偏壓范圍的平均值， b b y(10.5) xx xx bx - - = =- - - - - 代入上式代入上式 b c b cs cb bhf ah bhfNe bhfN 0 0 2 0 0 )( )( )5 . 01 ( 0 2 0 ahf bhfNe AA y c ss 由前述迭代法可知，上式配筋實為第二次迭代的近似值，與精由前述迭代法可知，上式配筋實為第二次迭代的近似值，與精 確解的誤差已很小，滿足一般設計精度要求。確解的誤差已很小，滿足一般設計精度要求。 對稱配筋截面復核的計算與非對稱配筋情況相同。對稱配筋截面復核的計算與非對稱配筋情況相同。 當廠房柱截面尺寸較大時，可除去對抗彎 能力影響不大的部分面積形成工字形截面，可 以節省混凝土和減輕自重，方便吊裝。 對稱配筋工形截面偏壓構件正截面承對稱配筋工形截面偏壓構件正截面承 載力計算載力