1、目錄 前言1 1 大型機組除渣系統投運及設計現狀3 2 電廠大中型機組常用除渣系統設計方式分類4 3 各除渣系統方案簡述5 3.1 鍋爐排渣水力輸送脫水倉車或船等外運方案5 3.2 鍋爐排渣機械輸送渣倉車或船等外運方案6 3.3 其他方式7 4 除渣系統方案的分析和比較9 4.1 鍋爐排渣水力輸送脫水倉車或船等外運方式方案9 4.2 鍋爐排渣機械輸送渣倉車或船等外運方案11 4.3 其他方式14 5 除渣設備的設計計算17 5.1 定期出渣方式的濕式水封斗的設計計算17 5.2 定期除渣方式的水力排渣槽的設計計算22 5.3 連續除渣方式的液態排渣鍋爐的?；乃坑嬎?4 5.4 刮板式撈渣機

2、的排渣量的設計計算25 5.5 連續排渣淹沒式刮板撈渣機冷卻水系統的設計計算27 6 碎渣設備的設計計算32 6.1 雙輥碎渣機的工作參數32 6.2 錘擊式碎渣機的工作參數34 6.3 反擊式碎渣機38 7 結論42 致謝43 參考文獻44 附錄 a45 附錄 b 51 前言 電站鍋爐的除渣設備是電站諸設備中重要設備之一。隨著鍋爐容量的日趨增大，燃 用高灰分劣質煤的鍋爐越來越多，灰渣排放量也越來越大，例如：一臺 200mw 機組 670t/h 褐煤鍋爐，每天排出的灰渣量約為 150200 噸，因此鍋爐的除渣問題顯得日益重 要。如何破碎、排放、輸送這些灰渣，既要符合環保要求、節約能源、水源，又

3、要考慮 灰渣的綜合利用，將是電廠急需解決的重大問題之一。因此，能否正確的選擇、設計和 使用好鍋爐的除渣設備，對電廠的安全、經濟生產關系甚大。 從廣義而言：一整套的鍋爐除渣設備應包括以下三個主要部分： a.灰渣的排渣設備、?；O備或碎渣設備（包括排渣槽、粒化水箱、碎渣機等） ； b.將灰渣運送到堆灰場的設備（包括各種機械卸渣設備、撈渣設備、輸送設備等）及 系統； c.利用灰渣中熱量的設備（如各種熱交換器、蒸發器和空氣冷凝器等） 。 從狹義而言：電站鍋爐的除渣設備大多指 a 和 b 這兩部分。 除渣設備的設計計算和選用需根據以下五個主要方面： 1.鍋爐燃用煤種的特性和煤灰數量及其物理和化學性質；

4、2.鍋爐的燃燒方式和排渣方式； 3.鍋爐的容量； 4.電廠的水源條件； 5.環保條例。 煤灰的熔融性（灰熔點）和流變特性（粘溫特性）與煤灰的結渣特性有密切關系， 于燃用結渣性較強煤的電廠，其除渣設備在運行中出現的問題較多。例如：刮板式撈渣 機經常會發生斷銷、斷鏈、疊鏈、鏈條掉道和卡澀，磨損快、不易排出較大焦渣，刮板 易彎曲變形；濕式水封斗除渣設備的活塞缸和灰渣閘門的密封圈老化，閘門密封性差， 排渣時經常被渣卡住、打不開；輥式碎渣機被大渣卡死；錘擊式碎渣機的錘頭磨壞、脫 落、機體震動和格蓖易被灰渣堵塞等。發生上述問題時鍋爐必須立即減負荷運行，及時 排除故障，有時甚至需要停爐處理，將失靈和損壞的碎

5、渣設備機構拆除，形成爐底開放 式連續除渣。使爐底大量漏風進入爐膛，影響爐內燃燒穩定，汽溫升高，熱效率降低， 風機電耗增大，當灰渣顆粒中 sio2/al2o310 時1，大塊焦渣有很高的氣孔率（大于 60%）和較大的表面積，爐內結渣嚴重時，將近 800900的大塊高溫焦渣不易粒化和 破碎，許多大渣突然掉落水封斗中將會產生瞬時汽化，造成氣壓聚增，引起爆炸?？梢姡?除渣設備的好壞將直接影響到鍋爐的正常運行。 隨著燃料灰分和水分的不同，鍋爐排出的灰分數量變化范圍就很大。例如：一臺燃 用灰分為 15%的次煙煤（30%水分）的鍋爐所產生的總灰量幾乎為同等容量鍋爐燃用灰分 為 10%的高熱值、中等揮發分貧煤

6、所產生的灰量的三倍。 鍋爐的燃燒方式和排渣方式不同所引起的排渣量變化也很大。例如：鏈條爐和拋煤 機爐的排渣量占總灰量之比可達 6085%，而煤粉爐一般只占 2040%；液態排渣爐比 固態排渣爐的排渣量要多得多。 電廠的水源條件及灰場大小是決定灰和渣處理系統選用形式（干式或濕式除灰渣系 統，干式循環水或閉式循環水系統）的前提條件。 輸送灰渣的水中的油和油脂，全懸浮固形物，ph 值等水質標準是否超過環保規定標 準，也是選擇除渣系統中所要考慮的主要問題之一。 以上這些問題將會直接影響除渣設備的設計、排渣方式、碎渣機的容量和選型以及 灰渣的貯存、輸送和處理系統的型式等。除渣設備的設計和選型還與電廠鍋爐

7、房的整體 布局以及堆灰場地與電廠的距離的遠近、高地等有關。電廠的運行實踐證明：鍋爐的除 渣設備與鍋爐的運行密切相關，只有保證除渣設備正常運行，才能保證鍋爐以至整個機 組的正常運行。 1 大型機組除渣系統投運及設計現狀 據不完全統計，國內目前已投運或已設計即將投運的 600mw 機組除渣系統如下2： （1）水力噴射器除渣水力輸送至灰場的方式。陸地扎經碎渣機破碎后由水力噴射器 送至灰漿池，再通過灰漿泵送至灰場。采用這類除渣方式投運的電廠有華能石洞口第二 發電廠、揚州第二發電廠一期、北倉港發電廠一期、二期、平圩發電廠一期、二期、哈 爾濱第三發電場二期等。 （2）刮板撈渣機除渣水力輸送至灰場的方式。采

8、用這類除渣方式投運的電廠有元寶 山發電廠二期、三期、沙角 c 廠、神頭第二發電廠一期等。 （3）水力除渣汽車運輸至灰場的方式。鍋爐底渣采用水力方式輸送至脫水倉，渣經 脫水倉脫水后用汽車運至用戶或渣場。采用這類除渣方式投運的電廠有鄒縣發電廠三期、 盤上發電廠一期、二期等。 （4）水力除渣皮帶機運輸至灰場的方式。鍋爐底渣經螺旋撈渣機撈入碎渣機破碎后， 由渣溝流至渣漿泵房錢池，再由渣泵送往脫水倉，渣經脫水后上皮帶至灰場。采用這類 除渣方式投運的電廠有伊敏發電廠一期等。 （5）刮板撈渣機除渣皮帶機運輸至灰場的方式。排渣系統為爐底渣由刮板撈渣機撈 出輸送至管帶輸送機，由管帶輸送機輸送并提升至渣倉，再由汽

9、車運至灰場。采用這類 除渣方式投運的電廠有廣東珠海電廠等。 （6）刮板撈渣機除渣汽車運輸至灰場的方式。爐底渣由刮板撈渣機直接運輸并提升 至渣倉，再由汽車運至灰場。采用這類除渣方式投運的電廠有山東德州電廠三期、內蒙 古托克托電廠一期和二期、廣東臺山電廠、河北定州電廠等。 2 電廠大中型機組常用除渣系統設計方式分類 根據灰渣綜合利用和環保的要求，目前大中型機組采用水力除渣方式將渣直接輸送至 水灰場的方式較少采用，常用的除渣方式歸結為以下 3 種3。 （1）鍋爐排渣水力輸送脫水倉車或船等外運。具體常見方式有：水封式排渣 槽碎渣機水力噴射泵管道脫水倉汽車（或船等）外運；水力排渣槽刮板撈 渣機碎渣機渣溝

10、渣漿泵管道脫水倉汽車（或船等）外運。 （2）鍋爐排渣機械輸送渣倉車或船等外運。具體常見方式有：水力排渣槽 刮板撈渣機碎渣機中轉輸送機械（埋刮板機、皮帶輸送機或斗式提升機等）渣倉 汽車（或船等）外運；水力排渣槽刮板撈渣機渣倉汽車（或船等）外運。 （3）其他方式。如水力排渣槽刮板撈渣機活動渣斗車或船等外運；干式排渣 機碎渣機鏈斗式輸送機或氣力輸送系統渣倉車或船外運等方式。 3 各除渣系統方案簡述 3.1 鍋爐排渣水力輸送脫水倉車或船等外運方案 3.1.1 水封式排渣槽碎渣機水力噴射泵管道脫水倉汽車(或船等) 外運方案 鍋爐爐膛排渣連續進入鍋爐水封式排渣槽，水封式排渣槽定期排渣，每班一次，每 次約

11、24h。排渣時開啟排渣門，渣經碎渣機破碎至粒徑不大于 25 mm 的渣粒后進入水 力噴射泵，由高壓水泵來的高壓水進入水力噴射泵與渣一起經渣管輸送至脫水倉。 渣斗溢流水進入渣水坑，渣水坑容納來自渣斗冷卻和水封槽的排水，渣水坑內安裝 2 臺渣水泵，將 坑內渣水輸送至供水系統中的緩沖水池或濃縮機，沉淀后重復利用(脫水 倉的溢流水和析出水也進緩沖水池或濃縮機同樣處理)。 供水系統中設有各組數臺高、低壓水泵及沖洗水泵。 每爐設 2 臺脫水倉，每臺脫水倉的存渣容積能 貯存 1 臺爐設計煤種時約 2436 h 的存渣量。脫水倉 1 臺進渣漿，1 臺靜置脫水，交替運行。渣漿進入脫水倉后，大部分的 渣粒將沉降在

12、倉體內，而溢流水將從脫水倉頂部的溢流堰排出。當 1 臺脫水倉裝滿后， 切換至另 1 臺空置的脫水倉進渣漿，料滿的 1 臺靜置脫水。脫水倉內的渣經 68 h 的脫 水后，含水率約 25 30。濕渣從脫水倉排出后由汽車或船外運。 從脫水倉溢流的渣水連續進入高效濃縮機(或緩沖水池)。渣水經處理后，澄清的溢 流水排入清水池，由除灰水泵加壓送回除灰系統內的各要求用水點重復利用。高效濃縮 機(或緩沖水池)底部排出的渣漿，則經排泥泵排入脫水倉再行脫水。每臺爐設 2 臺高效 濃縮機，運行 1 臺，備用 1 臺。每個排渣單元配 2 臺排泥泵 ，運行 1 臺，備用 1 臺。 2 臺爐共設 2 臺除灰水泵，其中 1

13、 臺運行，1 臺備用。由于沖渣水回收重復使用，水 質較差，故除灰水泵選用耐磨雜質泵，以提高使用壽命。在除灰水泵房內還設有回收水 的化學加藥處理設施，用于防止結垢與腐蝕。 3.1.2 水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機渣溝渣泵管道脫水倉汽 車(或船等)外運方案 鍋爐爐膛排渣連續進入刮板撈渣機上槽體，經水冷卻和?；笥晒伟鍝圃鼨C撈出進 入碎渣機，由碎渣機破碎至粒徑不大于 25mm 的渣粒后排入渣溝，然后由激流噴嘴噴出 的高壓水沿渣溝沖入排渣泵房前池。 每 2 臺爐設 l 座排渣泵房。進入排渣泵房前池內的渣漿由排渣泵經管道送往脫水倉。 每臺爐配備 1 臺刮板撈渣機，1 臺碎渣機。兩者出力均可滿足鍋爐吹灰時渣

14、量瞬間 大增的工況。碎渣機排渣粒度最大為 25mm。刮板撈渣機及碎渣機安裝于鋼軌上，當出現 故障時，可以關閉渣井關斷門，將撈渣機或碎渣機拉出進行短時間搶修(撈渣機帶自驅動 裝置)，此段時問一般為 24h4。 一般每 2 爐設有 1 座排渣泵房，位于 2 爐的電除塵器之間，與電除塵器綜合樓組成 聯合建筑。排渣泵房內每爐設排渣泵 2 臺，其中 1 臺運行，1 臺備用，各配 1 根渣管通往 脫水倉。排渣泵由液力偶合器調速傳動，以便在運行時，對排渣泵的生產率進行一定范 圍內的調節，減少補水量。 脫水倉、渣水處理和回收水系統的設計配置及運行模式與 3.1.1 系統相同。 3.2 鍋爐排渣機械輸送渣倉車或

15、船等外運方案 3.2.1 水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機中轉輸送機械(埋刮板機、皮帶 輸送機或斗式提升機等) 渣倉車或船等外運方案 由于該方案中的輸送設備有埋刮板機、皮帶輸送機或斗式提升機等，以下以埋刮板 機為例論述該方案，對于其它 2 臺設備將在方案比較中介紹其優缺點。 爐膛排渣連續進入刮板撈渣機上槽體，經水冷卻和淬化后由刮板撈渣機撈出排人碎 渣機，由碎渣機破碎后排人埋刮板輸送機轉運至渣倉頂部，埋刮板輸送機出口設置有三 通切換門，三通的一個出口直接至埋刮板輸送機的近端渣倉，三通的另一個出口至渣倉 頂部的帶式輸送機，埋刮板輸送機排出的渣可由該帶式輸送機輸送至遠端渣倉。刮板撈 渣機、碎渣機、埋刮板輸

16、送機和帶式輸送機的生產率均留有相應的裕度，能適應鍋爐吹 灰時排渣量瞬間大增的工況運行。撈渣機安裝于鋼軌上，裝有自驅動電機，當出現故障 時，可關閉渣井下口的液壓關斷門后將撈渣機移至鍋爐落渣口旁邊進行短時間搶修，根 據渣井容量和液壓關斷門的情況，此段搶修時間一般不應超過 4h。 鍋爐房內設置有一個集水池，刮板撈渣機的溢流水、渣倉析水和除渣設施地面沖洗 水均由排水溝匯集至鍋爐房內的集水池。然后，由立式排水泵將水送人高效濃縮機或澄 清池進行澄清處理，澄清后的水排人除灰水泵清水池，由除灰水泵送回除渣系統重復利 用 ，清水池的溢流水 自排至機組排水槽。高效濃縮機或澄清池底部排出的灰漿則由立 式排污泵送至渣

17、倉或沉煤池。 為盡可能提高刮板撈渣機排水水質，降低含塵率，在刮板撈渣機水平段全程溢流水 排出口前設置有渣水濾清裝置，以便于溢流水的回收使用。 本方案每臺鍋爐配 1 臺刮板撈渣機，1 臺碎渣機，1 臺傾斜布置角度約為 45o的埋刮 板輸送機，2 臺渣倉(配帶 1 臺帶式輸送機)。為防止大渣塊進入碎渣機而影響碎渣機的正 常運行，刮板撈渣機的出口設置有大渣清除篦子。 每爐對應設置渣倉 2 臺(可滿足 17h 左右的儲渣量)，1 臺進渣，另 1 臺析水卸渣，交 替運行。渣倉內壁配有少量的析水元件，可盡可能地脫去渣內的水分，使濕渣便于運輸。 渣倉排出的濕渣由自卸汽車或船外運。 3.2.2 水力排渣槽刮板

18、撈渣機渣倉車或船等外運方案 本方案每臺鍋爐配 1 臺刮板撈渣機，2 臺渣倉(配帶 1 臺帶式輸送機)。 爐膛排渣連續進入刮板撈渣機上槽體，經水冷卻和淬化后由帶加長斜升脫水段的刮 板撈渣機撈出，刮板輸送機出口設置有三通切換門，三通的 1 個出口直接至近端渣倉 ， 三通的另 1 個出口至渣倉頂部的帶式輸送機，輸送至遠端渣倉。渣倉共設 2 臺 1 臺進渣， 1 臺脫水和卸渣。渣倉仍然保留有析水元件，使濕渣的含水率充分地降低；濕渣由自卸汽 車排往灰場或綜合利用用戶。 本方案每臺鍋爐配 1 臺刮板撈渣機(其傾斜段加長至直接進入渣倉)，2 臺渣倉(配帶 1 臺帶式輸送機)，可滿足約 17h 左右的儲渣量，

19、1 臺進渣，另臺析水卸渣，交替運行。 渣倉排出的濕渣由自卸汽車或船外運。 渣水處理和回收水系統的設計配置和運行模式與 3.2.1 系統相同。 3.3 其他方式 其他方式主要有 ：水力排渣槽刮板撈渣機活動渣斗車或船等外運；干式排渣 機碎渣機鏈斗式輸送機渣倉車或船等外運；干式排渣機碎渣機氣力輸送系 統渣倉車或船等外運等方式。 3.3.1 水力排渣槽刮板撈渣機活動渣斗車或船等外運方案 爐膛排渣連續進入刮板撈渣機上槽體，經水冷卻和淬化后由帶加長斜升脫水段的刮 板撈渣機撈出排入活動渣斗。濕渣由自卸汽車排往灰場或用戶綜合利用。刮板撈渣機設 置有渣水濾清裝置，可對撈渣機溢流水進行初步濾清處理5。 本方案中每

20、臺鍋爐配備 1 臺刮板撈渣機，刮板撈渣機提升傾斜角度約 35o，頭部高度 約 7m，其頭部在鍋爐房內爐膛側鍋爐鋼架內。 因該方案刮板撈渣機頭部高度受限，每爐設置容積約為 7.5m3的活動渣斗 6 個(總容 積約為 45m3/爐，僅能滿足燃用設計煤種時約 8h 儲渣量)?；顒釉放懦龅臐裨勺孕镀?車或船外運。 渣水處理和回收水系統的設計配置和運行模式與 3.2.1 系統相同。 3.3.2 干式排渣機碎渣機鏈斗式輸送機或氣力輸送系統渣倉車或船 等外運方案 干式排渣系統包括渣井、關斷門、干式排渣機(風冷型)、一級碎渣機、二級碎渣機、 正壓氣力輸送系統或鏈斗式輸送機、貯渣倉、布袋過濾器、真空壓力釋放

21、閥、卸渣設備 及控制系統等。正壓氣力輸送系統包括輸送空壓機、輸送壓力容器、空氣干燥器輸送管 道閥門等6。 爐底渣穿過渣井，進入干式排渣機，在于式排渣機輸送帶上被空氣冷卻，被熱渣加 熱的空氣進入鍋爐爐膛，冷卻后的底渣，經兩級碎渣機破碎后，進入壓力容器，利用正 壓氣力輸送系統送至渣倉貯存或由鏈斗式輸送機送至渣倉貯存。貯存在渣倉中的干渣可 裝車或船外運。每臺爐設正壓氣力輸送系統 2 套，1 套運行，1 套備用，為保證輸送系統 安全可靠運行，系統中關鍵設備及閥門進口和整套系統采用程序自動控制，貯渣倉卸渣 采用就地手動控制，各設備設有就地啟停按鈕。 4 除渣系統方案的分析和比較 4.1 鍋爐排渣水力輸送

22、脫水倉車或船等外運方式方案 此方式中包括水封式排渣槽碎渣機水力噴射泵管道脫水倉汽車(或船等) 外運方案和水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機渣溝渣泵管道脫水倉汽車(或船等)外 運方案。 4.1.1. 水封式排渣槽碎渣機水力噴射泵管道脫水倉汽車(或船等) 外運方案 國外排渣系統以前大多采用此方案，國內過去在引進機組中采用的也較多 ，如平圩 電廠、北侖港電廠等，最近華東地區(如常州電廠等)的電廠仍然在采用。水封式排渣槽 (大水斗)采用水力噴射泵管道系統將渣定期輸往脫水倉。該系統最大的優點是由于主 廠房區域里是通過管道輸渣，廠區衛生環境條件較好。但該系統定期排渣設計需配置較 多設備(包括渣水系統中設備如高低壓

23、水泵等)，控制點多系統比較復雜，運行要求較高， 耗水量大，水力噴射泵輸送效率較低(一般小于 40)、輸送長度和揚程有限，對脫水倉 布置距離較遠及脫水倉本體高度較高時輸送較困難 ，因此，對脫水倉的布置來說受到一 定限制。另外，由于國內運行時煤種變化大，煤品質較差，可能結焦，如果有大塊(超過 碎渣機入口尺寸的焦渣形成 ，則影響碎渣機正常工作，造成排渣困難。如果碎渣機運行 一段時間后其出料粒度達不到要求，較大塊焦渣進入水力噴射泵更會造成泵或管堵塞。 此外，由于輸渣流速較高(一般大于 2.3m/s)，輸渣管道和彎頭通常采用耐磨材料，整個系 統投資和運行費相對較高，運行維護工作量較大另外，由于碎渣機、水

24、力噴射泵、輸渣 管道均無備用旦設備、管道出現故障，處理也較麻煩。此外，由于該系統設備(水力噴射 泵等)出力不可調，一旦鍋爐燃燒煤質變差 ，系統出力要求加大，就僅能靠增加設備管 道運行循環時間才能實現，相應加重了系統的運行負荷。總的來說，該系統型式與老式 系統相比，占地、投資、運行維護等主要指標均不太經濟，適應工況變化的能力有限， 故在選擇大型機組排渣系統時，基本上不作推薦方案。 國內有少量的電廠往往采用水封排渣槽定期排放渣水，而采用渣溝匯流渣水后由灰 渣泵排入脫水倉的方案。由于該系統瞬時排放量很大，往往造成渣水 四溢，嚴重影響文 明生產，且定期排放造成了對灰渣泵的流量需求不均勻，不利于泵在高效

25、率工況下經濟 運行。因此，該方案基本不用。 4.1.2 水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機渣溝渣泵管道脫水倉汽 車(或船等)外運方案 渣溝脫水倉除渣方案在國內已有大量的成功運行經驗。大型機組工程水力除渣系 統過去也大都采用這一常規方案，運行人員對系統很熟悉并積累了豐富的經驗。從脫水 效果來看，脫水倉能夠基本保證脫水的濕渣含水率低于 25%，對于渣的外運以及灰場的 碾壓均有好處。由于脫水倉及其他除渣設備布置在一起，且可以布置在離主廠房較遠的 灰渣處理區，裝渣點集中，作業方便 ，通道順暢，污染范圍小。與前者方案相比，本方 案不同之處有以下幾點。 (1)鍋爐排渣方式不同。鍋爐排渣方式由水封式排渣槽改為采用水

26、力排渣槽加水浸式 刮板撈渣機連續除渣，經調研比較，后者具有如下優點。 1)降低運行能耗。采用撈渣機不必像水封式排渣槽那樣需要大量的高壓水源，系統 運行能耗大為降低。 2)撈渣機與渣井組成了嚴密的水密封系統，可有效防止爐底漏風，改善了燃燒條件， 使鍋爐效率提高，煤耗降低。 3)節水。采用撈渣機耗水量僅為水力排渣裝置的 1/3。 4)便于渣的綜合利用，具有明顯的經濟效益和社會效益。 5)采用撈渣機可降低鍋爐的整體高度，根據資料介紹，300mw 以上機組至少降低了 2m，每降低 1 m，可節省投資近 10 萬美元。 (2)排渣輸送提升設備不同。由于采用撈渣機， 排水同渣一并通過渣溝連續排出， 再由排

27、渣泵通過渣管輸送至脫水倉。 1)首先，由于采用了連續運行的方式，設備和管道負荷較小且均勻，系統運行工況 平穩。 2)設備、管道均有備用，檢修維護不會影響整個系統的運行，系統和設備的可靠性 較高。 3)由于排渣泵的輸送效率較水力噴射泵大幅提高，且輸送揚程較大，調節工況能力 較強等特點，使得系統后續設備(如脫水倉等)布置基本不受任何限制，便于整個廠區的 統一協調規劃，且運行能耗相對較小。 (3)系統設計的其他不同點。 1)由于渣管輸送流速較低(只需大于 1.8m/s)渣管材料可用普通鋼管，彎頭采用耐磨材 料即可(當然也可采用耐磨管道，則其壽命相對較長)。 2)系統設計較簡單，控制點相對較少。 3)

28、可避免渣和排水對主廠房區的污染。 4)系統總投資相對較小，運行維護費用和工作量也相對較小。 鍋爐排渣水力輸送脫水倉車或船等外運方式雖然具有系統運行總體安全可靠、 設備成熟、主廠房區衛生環境較好等優點，但與下面系統相比仍存在系統復雜、能耗高、 投資較大、運行維護工作量及費用較高的問題，尤其是在鍋爐燃用的煤質含有較高 cao 時，脫水倉的濾網常結垢影響正常運行(主要表現在析水元件的檢修工作量較大)。此外， 刮板撈渣機脫水倉方案還存在著濕渣撈出后又加水脫水的不太合理的模式。所以，在 2000 年以后設計的大型機組電廠中采用此種模式的系統越來越少。 4.2 鍋爐排渣機械輸送渣倉車或船等外運方案 此方案

29、包括：水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機中轉輸送機械(埋刮板機、皮帶輸 送機或斗式提升機等)渣倉車或船等外運方式和水力排渣槽刮板撈渣機渣倉車 或船等外運方式。 兩方案中渣由刮板撈渣機排出后通過中轉機械設備或由加長型撈渣機直接進渣倉， 撈渣機排水由排水泵送人高效濃縮機，排渣、排水從 2 條路徑分別排出鍋爐房，渣的冷 卻水以及設備用水采用閉式循環重復利用，這種模式合理地避免了撈渣機排渣脫水后再 加水的環節。在該方案中，較多工程采用 2 臺渣倉形式的配置(也有部分電廠采用配 1 個 渣倉的配置。相比較而言，2 個渣倉具有增加資金不多但對系統而言具有可靠性和靈活性 提高較多的優點)，利用了 2 臺渣倉的切換而

30、在靜置過程中脫水可降低濕渣含水率的優點， 濕渣含水率可有效保證在 25%以下，對于渣的外運以及灰場的碾壓均有好處且隨著濕渣 含水率降低 ，也可減輕濕渣對道路和主廠房區的污染。 由于本方案不需要設置排渣泵房，也無需較長的灰渣溝，省去了排渣設備轉運的過 程。因此，布置緊湊，系統簡單，運行環節較少，維護方便且費用低。另外，由于排渣 不需要通過排渣泵的提升，從而降低了除渣系統電耗，運行費用較省。 當然，由于渣倉等設備布置于鍋爐房內和鍋爐房旁，容易造成鍋爐房內區域布置較 為擁擠，渣倉裝車作業不太方便。另外，如卸車時錯位，卸車車輛漏渣，地面沖洗不及 時，渣倉周圍地面會有污染。 在總投資方面，由于該系統中刮

31、板撈渣機(包括中轉機械設備)等設備技術要求較高， 其部分關鍵部件要求采用進口件，投資相對較高，但整個項目總投資仍然較脫水倉方案 低(具體視撈渣機等設備出力和布置尺寸而定)。 4.2.1 水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機中轉輸送機械(埋刮板機、皮帶 輸送機或斗式提升機等)渣倉車或船等外運方式與水力排渣槽刮板撈 渣機渣倉車或船等外運方式的技術經濟比較分析 水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機中轉輸送機械(埋刮板機 、皮帶輸送機或斗式 提升機等)渣倉車或船等外運方式中中轉機械輸送設備一般采用埋刮板機 、皮帶輸 送機或斗式提升機等。皮帶輸送機由于通常為不封閉，一旦鍋爐燃燒的爐渣含細渣較多 ，排渣中就會含有較多的水 ，

32、渣水一是會沿著皮帶兩側流到地面，二是皮帶機回程也會 出現漏水漏渣 ，造成鍋爐房附近局部很臟，影響環境衛生 ，且造成設備下方污染嚴重。 設備轉動部件也存在一定的磨損 。此外，在有的電廠，細渣遇水后粘性很大，粘在皮帶 上無法自行落下，雖采用了增設清掃器等多種方式卻不能完全見效。所以，在最近幾年 的中大型機組中采用埋刮板機和斗式提升機等密封機械作為中轉設備的電廠逐漸取代了 皮帶輸送機。 水力排渣槽刮板撈渣機碎渣機中轉輸送機械(埋刮板機、皮帶輸送機或斗式提 升機等)渣倉車或船等外運方式(以下簡稱方案一)和水力排渣槽刮板撈渣機渣倉 車或船等外運方案(簡稱方案二)系統設計等差別不大，下面就方案一與方案二進

33、行 比 較分析。 對于方案一和方案二的技術性可從以下幾個方面進行分析。 (1)渣的帶水、含水方面。方案一由于濕渣經刮板撈渣機后由碎渣機埋刮板機中轉后 進人渣倉，其渣的帶水、含水問題將比方案二差一些，原因有如下幾點7。 1)方案一受刮板撈渣機頭部傾角和斜升段設計限制，其脫水效果十分有限，其頭部 抬高一般僅約為 6m 左右 ，傾角為 30，斜升段長度約為 10.6m(但真正離開水面行走距 離僅約為 6.8m)，在進入碎渣機前渣的帶水大部分會沿著刮板撈渣機斜升段流回撈渣機 (撈渣機斜升段底板設計成人字形排水槽以加強濕渣的排水)，但仍有不少水與渣一同被 排人碎渣機和埋刮板機中。而方案二采用了大傾角加長

34、段的刮板撈渣機，其頭部抬高一 般約為 20m，傾角為 35斜升段長度約為 33m(真正離開水面行走距離約為 30m)。在進 入渣倉前，渣的帶水絕大部分會沿著刮板撈渣機斜升段流回撈渣機(撈渣機斜升段底板設 計成人字形排水槽以加強濕渣的排水)，實現濕渣的絕大部分脫水。 2)方案一由于碎渣機沒有排水功能，埋刮板機雖采用大傾角、長斜升段的布置設計， 其頭部抬高一般約為 20m 左右，傾角為 45，斜升段長度約為 28m，但其尾部(碎渣機下 部)等處的設計較為麻煩，一方面此處的排水孔極容易被積渣堵塞；另一方面尾部集渣易 使埋刮板機尾部鏈輪和鏈條帶渣，設備部件存在磨損等缺陷不易解決，雖然可設計反沖 洗水等

35、措施但運行效果仍可能不太理想。所以，含渣水在埋刮板機段的脫水、排水效果 不太理想，這樣含渣水與渣一起被排人渣倉。 3)由于渣倉儲渣時間相對較長，渣倉又設計有析水元件(有些廠家的排渣門還設有析 水元件)，濕渣在此將得到進一步的脫水。 4)對于設計了 2 臺渣倉的系統而言，濕渣的儲渣時間相對較長(每臺渣倉的儲渣時間 約 17 h)，且可完全實現靜置析水，使渣的含水率減小到最低，給電廠文明生產和衛生環 境創造了較好的條件。 (2)系統和設備布置及對周圍環境的影響方面。方案一由于增加了埋刮板機的排水， 且其排水中的含細渣的比例較高(埋刮板機的排水處不可能像刮板撈渣機排水處水平段可 設較長段濾板)，相對

36、環節多一些、處理要麻煩一些，對環境的不利影響更大一些。該方 案總的來看，方案一設備布置占地較方案二要大一些。當然，由于渣倉設在鍋爐房周圍， 汽車在此裝渣，方案一與方案二一樣由于在鍋爐房旁卸渣，該區域及運渣道路不可避免 會存在一定污染(當然，若電廠嚴格管理，情況會好一些)，但鍋爐房內基本不會存在污 染。另外，刮板撈渣機的布置對鍋爐房內的設備及管道均無影響。 (3)運行維護方面。方案一系統較方案二復雜控制點和連鎖保護等多一些，運行環節 也相應多一些，運行維護工作量略大。 (4)水處理方面。方案一由于渣系統排水分為刮板撈渣機和埋刮板機分別排出，而埋 刮板機的排水由于未經任何處理水質較差，所以水循環的

37、效果要差一些。 (5)設備國產化方面。方案一由于中轉設備一般布置在鍋爐房外，相應刮板撈渣機的 設計長度較長，但在這種情況下方案一刮板撈渣機的總長度仍比方案二短許多，提升高 度也較低，相應對撈渣機的技術要求會較低一些，可靠性相對高一些。但埋刮板機的設 計雖較刮板撈渣機在設計寬度、高度上均要小許多，但其設計制造技術要求一點不低， 在設備輸送出力、提升高度、傾斜輸送、耐磨性及運行壽命等方面對該設備提出了更加 嚴格的技術要求，鑒于目前國產設備生產廠商的制造能力以及目前尚無投運業績的情況， 推薦采用國外產品(至少該設備的關鍵部件需要進口，如鏈條等)。而方案二目前刮板撈 渣機的關鍵部件宜采用進 口(如鏈條

38、和液壓馬達等)。 (6)運行業績方面。方案一現在基本上采用國外技術，以確保關鍵部件和進口設備的 正常運行如深圳電廠等。從國內目前投運和選用的情況看方案一較方案二少一些。 (7)適應性方面。方案一由于該方案所有設備(刮板撈渣機、碎渣機、埋刮板機)的出 力與方案二設備(刮板撈渣機)的出力相同，在出力方面兩方案是完全一樣，只是在鍋爐 結焦方面，方案一由于刮板撈渣機設有排大渣口(地面人工處理)和碎渣機等措施，可將 大渣甚至超大渣塊在進入渣倉之前進行處理，適應性相對較好。 由于兩方案的系統設計都十分類似，僅使用的設備種類和數量有所不同，從投資上 分析，方案一的投資(包括設備費、安裝費、土建費等)將高于方

39、案二，方案一的運行費 也較方案二高一些。 綜上所述，方案二在技術上是可靠和合理的，又減少了系統中的一些中間環節，對 于像除渣系統這樣長期在惡劣工況下工作的系統，應該是系統越簡單越好，中間環節越 少越好，所以，目前大型機組的除渣系統我們建議首推該方案。 4.3 其他方式 主要包括水力排渣槽刮板撈渣機活動渣斗車或船等外運；干式排渣機碎渣 機鏈斗式輸送機渣倉車或船等外運；干式排渣機碎渣機氣力輸送系統渣倉 車或船等外運等方式。 由于其它方式在大型機組的電廠中均沒有采用，所以本文只對該幾種方式進行簡單 比較，不作贅述。 4.3.1 水力排渣槽刮板撈渣機活動渣斗車或船等外運方式 活動渣斗方案在技術性方面可

40、從以下幾個方面進行分析。 (1)渣的帶水、含水方面。濕渣經刮板撈渣機直接進入活動渣斗，其渣的帶水問題相 對較多，原因有如下幾點8。 1)刮板撈渣機頭部的抬高受到渣斗在鍋爐房內的風管道布置上的限制，頭部抬高一 般約為 7m，傾角為 35，斜升段長度也僅約為 11.33m。在進入活動渣斗前渣的帶水大部 分會沿著刮板撈渣機斜升段流回撈渣機(撈渣機斜升段底板設計成人字形排水槽以加強濕 渣的排水)，但由于斜升段相對較短，仍然有一部分水會帶進活動渣斗。 2)由于活動渣斗的結構設計的限制，加之活動渣斗又較頻繁的移動，活動渣斗本身 就不太可能設置析水元件和析水管道(據了解目前投運和設計的電廠均無析水元件)，排

41、 渣門也僅能設計為不帶充氣密封的普通對開式排渣門，渣斗濕渣中的水將得不到很好地 疏導和排放。 3)活動渣斗的儲渣總時間相對較短(約 8 h)，渣斗又無析水元件，濕渣的含水率加大， 裝車后給卸渣點及其運渣道路帶來的污染也會更大。 (2)系統和設備布置及對周圍環境的影響方面。濕渣在裝渣、卸渣區域成為一個污染 源。由于渣斗運行時有部分含水濕渣進入活動渣斗后，渣斗中的細渣和污水會通過沒有 充氣密封的排渣門不停地漏至渣斗下地面，加之活動渣斗在鍋爐房橫向所占面積較寬， 勢必造成污染面較大。濕渣對鍋爐房內和運渣道路的污染，更進一步對灰場的碾壓造成 一定程度的影響。另外，活動渣斗由于放在鍋爐房內，其設計、安裝

42、尺寸受到鍋爐鋼架、 梁、柱、熱風道及其他鍋爐管道的限制，場地及空間十分有限(每個活動渣斗僅能設計為 7.5m3)，且渣斗在鍋爐房內橫向布置，對鍋爐房的熱風道和其他管道的影響比較嚴重，將 會使這些管道布置改道 ，且布置困難也不合理。該方案總的來看，設備布置占地較小， 但是，汽車在鍋爐房內裝渣作業不方便，需要電廠嚴格管理，經常打掃、清除污染環境 的渣、水。 (3)運行維護方面。由于活動渣斗和排渣門數量較多，又需較頻繁地移動，系統相對 復雜，控制點較少，運行環節較多，設備需經常啟停，運行和維護工作量較大。此外， 由于該渣斗總的儲渣時間較短，對汽車運渣的要求也相對嚴格(無論刮風下雨、道路或車 輛好壞，

43、8h 后必須將渣拉走)。此外，橫向布置的活動渣斗在鍋爐房內的占地較大，也會 給鍋爐房內其他設備和設施的運行、檢修、維護等帶來不便。 (4)水處理方面。采用與刮板撈渣機渣倉的同樣處理方法。 (5)設備的可靠性方面。刮板撈渣機的長度較渣倉方案短一些，但傾角較大，對撈渣 機的技術要求相對低一些(但其鏈條等仍需采用進口)，對于活動渣斗來說，由于經常帶 負荷移動、啟停，其排渣門、移動機構、料位機構的可靠性較低、機械故障率較高，因 而，對電廠長期安全穩定運行將造成不利局面。 (6)運行業績方面?；顒釉贩桨冈诮鼛啄暌灿胁捎貌⑼哆\，但總的來說不多，甘肅 平涼電廠、蘭州第二電廠等已投運，由于渣量較少，運行情況

44、還好。 (7)工程工期及進度方面的影響。由于活動渣斗設在鍋爐房爐膛側鍋爐鋼架內，需多 占用長 5.4m(汽車通道長度)，寬 13m(活動渣斗寬)，高 8.62m(活動渣斗高)的場地和空 間，相應會引起鍋爐鋼架的梁、斜撐和鍋爐有關部分的設計配合和修改，帶來較多困難 和麻煩，在目前鍋爐廠訂貨任務比較飽滿的情況下，可能會影響工期進度。由于活動渣 斗設在鍋爐房爐膛側鍋爐鋼架內，其空間和場地受到限制，給鍋爐安裝和活動渣斗的安 裝也帶來較多的困難和麻煩，也可能會影響工程的工期。 (8)適應性方面。由于有北方和南方地區的區別，該方案在南方地區可能不太適應， 原因如下9。 1)南方地區不像北方氣候干燥，渣斗下

45、地面的污水會風干，其潮濕性氣候會顯得環 境較差。 2)南方某些地區的煤多為劣質煤，其灰分含量較大，需排除的渣量較多，燃燒后的 爐渣帶水較多(細渣量較大，不易脫水)。 3)煤質的變化較大，因而燃燒后渣量可能還會加大，由于渣斗的容積不可能加大 ， 因而運行的壓力會很大。 4)試運期間，渣量會急劇加大，運行的壓力將會很大。 5)鍋爐運行結焦時，同樣渣量會急劇加大，運行的壓力相應會很大。 從投資上分析， 該方案的投資由于刮板撈渣機的提升高度相對較低 ，活動渣斗容積小，其總投資將低于 撈渣機渣倉方案。 綜上所述，該方案一般僅適合機組容量較小、煤含灰量少，渣量少，工程進度要求 不太急，環境條件要求不高的電

46、廠。 4.3.2 干式排渣機碎渣機鏈斗式輸送機渣倉車或船等外運方案和干 式排渣機碎渣機氣力輸送系統渣倉車或船等外運方式 兩方案的關鍵設備干式排渣機在大容量機組中僅三河電廠投運，該設備為進口 設備，投資太大，而今年以來國產干式排渣機在大容量機組中尚無投運業績，僅在中小 型機組中有所采用，且投運業績也為小型機組，其國產生產廠商的設計和投運經驗還不 太多。雖然該系統具有提高國內燃燒效率干渣綜合利用條件好、節約水資源等優點，但 由于上述原因，目前在大型機組中暫不作推薦。氣力輸渣系統目前投運的業績也僅為一 些小型機組電廠，其主要原因是該系統能耗高，運行不太經濟，設備和管道磨損較嚴重， 適應性還有待提高，

47、目前，在大型機組中暫不作推薦。鏈斗式輸送機目前也僅在一些小 型循環流化床等鍋爐機組中采用。 5 除渣設備的設計計算 鍋爐的各種燃燒方式或排渣方式下的排渣量占鍋爐總灰渣量的大致份額見下表（表 5-1）10。 表 5-1 各種排渣方式時鍋爐的排渣量 tab5-1 various reliefway when the boiler slag discharge amount 燃燒方式或爐膛型式排渣量占總灰量之比（%） 煤粉爐1550* 鏈條爐7080 固態排渣 拋煤爐6075 開式爐膛2035 煤粉爐 半開式爐膛3045 臥式8085 立式前置無煙煤 5060；其他煤種 6080 液態排渣 旋風爐

48、立式下置褐煤 8085 *1550%隨燃用煤種的不同而異：對無煙煤，取 15%；對低和中等揮發分的煙煤， 宜采用 1520%；對高揮發分煙煤，則采用 2030%；對煙煤和褐煤，宜采用 3050% 的排渣量來確定除渣設備容量。 5.1 定期出渣方式的濕式水封斗的設計計算 水封斗濕式定期出渣方式在國內采用的時間還不長，設計時一般均參照國外鍋爐， 或采用國外的設計數據。目前，國內幾個大鍋爐廠采用美國 c-e 公司的技術的較多。按 照美國 c-e 公司的規定，水封斗的容積應能儲存鍋爐運行 12 小時所產生的渣量，每 8 小 時排渣一次。 鍋爐的排渣量按下式計算： （5-1） z arnete ar z

49、 ab qqa g ) 10033727100 ( , %35110) 10033727 4 . 195310 . 2 100 76.18 ( t/h7 . 7 式中：鍋爐額定負荷下的排渣量，t/h； z g 鍋爐額定負荷下的耗煤量，t/h；b 燃用煤的收到基灰分，%； ar a 未燃盡炭的熱損失，%； e q 燃用煤的收到基低位發熱量，kj/kg; arnet q , 排渣量占總灰渣量的份額，%，查表 1； z a 炭的熱值，kj/kg。33727 關于渣量的計算，也可以通過線算圖 5-1 查得鍋爐總灰渣量，然后乘以值即可。 z a 圖 5-1 鍋爐灰渣量線算圖 fig5-1 boiler

50、calculating chart ash 一般情況下，對于大型的電站煤粉爐，燃燒狀況控制得較好，燃燒較充分，未燃炭的 熱損失所引起的灰量修正在式 1 中可不作考慮。因此，可簡化為式（5-2）的形式： 100 z ar z ab a g （5- 2） 考慮到：爐膛吹灰時，除渣設備因處理事故而停止爐膛出渣或推遲出渣時間；停爐 或甩負荷時落渣量變化；液態排渣爐的鍋爐負荷從低負荷不流渣工況提高到臨界負荷以 上開始流渣工況時排渣量劇增等因素，還必須計算出鍋爐最大排渣量： max z g zzz gkg max 7 . 73 t/h 1 . 23 式中：灰渣量不均勻系數，一般取 3。 z k 最大排渣量

51、可作為確定除渣裝置最大出力，即確定撈渣機鏈條最大線速度以及 max z g 校驗傳動強度等項的依據。 水封渣斗所需的容積可用下式計算： zd v s z z zd v g v （5- 3） 358 88 . 0 7 . 7 105m3 式中：渣斗設計容積，m3； zd v 干渣堆積密度，t/m3； z 設計存渣時間，h； 渣斗上部水容積，m3。 s v 干灰渣的堆積密度，據資料介紹，有幾種取值，見表 5-2。對于干渣的堆積密度，據 以往經驗：國內一般取用 0.80.9t/m3；美國 c-e 公司推薦取用 0.88 t/m3。 表 5-2 灰、渣的密度 tab5-2 ash and slag d

52、ensity 名稱數值（t/m3）備注 干 渣 堆積密度 0.80.9蘇聯資料 0.851.0 液 態 渣 堆積密度 1.11.4閘北電廠 1.11，戶縣電廠 1.53 灰 渣 真實密度 2.22.4蘇聯導則推薦 2.65，閘北電廠試驗數據 2.23 液 態 渣 真實密度 2.62.7 閘北電廠數據 2.63 戶縣電廠數據 2.73，捷克資料 2.5 細 灰 堆積密度 0.60.7閘北電廠 0.69，蘇聯資料 0.60.7 細 灰 真實密度 2.02.2 撫順電廠數據 2.132.15，蘇聯導則 推薦 2.1，成都電廠數據 2.1 渣斗上部的水容積，即在渣的占據容積之外另加的容積值，它與渣斗的

53、結構特點、 s v 渣斗的容量、灰渣特性、排渣的時間間隔（即存渣時間）以及水封裝置的設計等因素有 關。渣斗的容積應能容納當鍋爐燃用設計的最低熱值和最高灰分燃料并在滿負荷條件下 運行 12 小時所產生的灰渣量。這一導則是建立在美國每班 8 小時除渣一次的常規情況下 的。根據燃料灰分和鍋爐負荷，通常清除渣斗灰渣所需的時間為 13 小時。渣斗的容積 根據其寬度一般是用正常水位以下 1224in（305610mm）的平均水位來確定的（見表 5-3 及圖 5-2）11。 表 5-3 有效灰位的確定 tab 5-3 the effective ash 耐火襯墊內的 渣斗寬度（見 圖 2）ft（m） 正常水

54、位下 的有效灰位 ft（m） 耐火襯墊內的 渣斗寬度（見 圖 2）ft（m） 正常水位下 的有效灰位 ft（m） 7（2.13） 8（2.44） 9（2.74） 10（3.05） 0.8（0.24） 1.0（0.31） 1.2（0.37） 1.4（0.43） 11（3.36） 12（3.66） 13（3.96） 14（4.27） 1.6（0.49） 1.8（0.55） 2.0（0.61） 2.2（0.67） 圖 5-2 正常水位下有效灰位與渣斗寬度的關系 fig5-2 under normal water and effective ash dregs width of the fight 渣

55、斗應設計成有利于排渣型式，排渣閘門不宜布置在渣斗中心線上，應偏離值。 3 l 渣斗結構尺寸如圖 5-3 所示。圖中有關尺寸的選取，推薦如下： 根據、渣斗水容積、水封裝置結構確定；取 6.5m 4 l 1 l 選取 5055，易結渣鍋爐取較大值；取 50 選取 0.81.6m，易結渣鍋爐及大容量鍋爐應選取較大值；取 1.5m 2 l 值過小，會使爐內對渣斗的輻射熱值大水溫升高，還可能使下落渣飛濺的aa 水打到水冷壁冷灰斗上，引起頻繁的交變應力，加劇水冷壁腐蝕；值過大，a 會減小渣斗水容積。值應根據水封結構、渣斗水面與冷灰斗出口必需高差a 以及水冷壁膨脹而定。值應大于 0.672m；對 100mw

56、 以上鍋爐，值一般aa 取為 1.21.7m；取 1.5m 根據是否布置沖渣噴嘴和灰渣的流動安息角實驗確定。當有沖渣噴嘴時， 1 4555；無沖渣噴嘴時，35；取 45 1 1 一般按無沖渣噴嘴時的情況，考慮排渣門設計需要，取為3035； 2 2 取 30 與、有關，一般取 0.4m； 3 l 1 2 3 l 根據所需的渣斗水容積而定；取 8.5mh 根據鍋爐總體布置與碎渣機布置要求確定。取 11m 3 h 圖 5-3 渣斗結構尺寸 fig5-3 slag dou structure size 5.2 定期除渣方式的水力排渣槽的設計計算 設計時應按照下列一些原則12： 1）渣斗傾角取 3545

57、； 2）灰渣溝的傾斜度為 1.251.5%； 3）計算渣斗有效容積的高度一般是從澆水（或稱淋水）噴嘴水平線以下開始計算； 4）如落入灰渣溝中的灰渣粒度較大（=70100mm） ，則必須相應提高沖渣水壓頭 （沖灰水泵和出口水壓應大于 0.12mpa，到沖灰噴嘴時應大于 0.8mpa） ； 5）排渣口的寬度應與底槽的鑄件的標準寬度相一致，排渣口的長寬比應根據鍋爐出 渣量的多少來選取。對低熔點的易結渣煤，為防止大塊焦渣卡死在排渣口上，排渣口應 選取較大值。中壓鍋爐的出口寬度一般為 8501000mm，高壓鍋爐為 10001400mm； 6）當鍋爐容量大于 220t/h 時，排渣量較大，排渣槽宜橫向布

58、置（即出渣口布置在前 墻或后墻，見圖 5-4） ，渣斗容積的裕度應較大，儲渣有效容積應能保證鍋爐在最大負荷 時連續運行 12 小時的存渣量； 7）橫向布置排渣槽與縱向布置排渣槽相比，在相同標高下前者的排渣槽容積較大， 可并列布置多個出渣口。其缺點是不能充分利用兩臺鍋爐之間的空間，相鄰出渣口較近， 不便于運行操作維護。排渣槽的布置方式還要根據鍋爐容量大小、電廠所有鍋爐的排渣 槽布置以及灰渣溝的流向等具體情況決定； 8）澆水噴嘴的噴頭間距取 0.640.85m，噴頭數量 1630 個，每個噴頭上的孔數及 孔徑為：30 個、2.5mm 或 18 個、3mm，要求水壓 147103pa，接管尺寸 60

59、3mm，為連續式噴水；搖擺噴嘴和后部噴嘴為 223mm，要求水壓 490103pa，接管尺寸 833.5mm，為出渣時才開啟噴水； 9）澆渣噴嘴耗水量計算 澆渣噴嘴耗水量計算適用于澆水噴嘴、搖擺噴嘴和灰渣溝中的激流噴嘴。 耗水量： 3600 2 p g fmnqx （5- 4） 360010147 1000 81 . 9 2 ) 2 105 . 2 (14 . 3 7 . 03030 32 3 6 . 597m3/h 式中：噴嘴頭數，個；n m噴嘴頭上開孔數，個； 流量系數，根據噴嘴開孔型式決定，一般采用 0.50.7； 每個孔的截面積，m2；f 噴嘴水壓差，pa； p 水的密度，1000kg

60、/m3； 換算因素，=9.81kgm/kgfs2。gg 圖 5-4 橫向布置的水力排渣槽 fig5-4 horizontal arrangement of hydraulic slag discharge groove 5.3 連續除渣方式的液態排渣鍋爐的粒化耗水量計算 5.3.1 灰渣的平均比熱c （5-)(1006 . 0 17 . 0 186 . 4 21 3 ttc 5） )601700(1006 . 0 17 . 0 186 . 4 3 kj/(kg)12 . 1 式中：液態渣溫度，一般為 15001700 1 t 經?；鋮s后的爐渣溫度，一般按 60計算。 2 t 5.3.2 ?；?/p>